分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)節(jié)能影響因素分析

摘 要

摘 要:基于分階段變質(zhì)量流量調(diào)節(jié)方式,將傳統(tǒng)動力集中式供熱系統(tǒng)作為比較對象,分析分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)在各調(diào)節(jié)階段循環(huán)泵軸功率節(jié)約率,以及在供暖期循環(huán)泵能耗節(jié)約率的計算方

摘 要:基于分階段變質(zhì)量流量調(diào)節(jié)方式,將傳統(tǒng)動力集中式供熱系統(tǒng)作為比較對象,分析分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)在各調(diào)節(jié)階段循環(huán)泵軸功率節(jié)約率,以及在供暖期循環(huán)泵能耗節(jié)約率的計算方法。結(jié)合算例,分析室外溫度、干管長度對循環(huán)泵軸功率節(jié)約率的影響。比較同一供熱系統(tǒng)在北京、承德、哈爾濱供暖期循環(huán)泵能耗的節(jié)約率,一般供暖期越長,循環(huán)泵能耗節(jié)約率越低。

關(guān)鍵詞:分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng);  循環(huán)泵;  軸功率;  能耗

Analysis on Factors Affecting Energy Saving of Distributed Circulating Pump Heat-supply System

AbstractBased on variable flow control modein stages,the saving ratio of circulating pump shaft power of distributed circulating pump heat-supply system in different stages as well as the calculation method of the saving ratio of circulating pump energy eonsumption in the heating period are analyzed in comparison with the centralized heating system using conventional powerThe effects of the outdoor temperature and the length of the main pipe on the saving ratio of circulating pump shaft power are analyzed with an exampleThe saving ratios of circulating pump energy consumption of distributed circulating pump heat-supply system in the heating period in BeijingChengde and Harbin are comparedIn general,the longer the heating periodthe lower the saving ratio of circulating pump energy consumption

Keywordsdistributed circulating pump heat-supply systemcirculating pump;shaft power;energy consumption

 

傳統(tǒng)供熱方式(動力集中式)是在熱源處設(shè)置質(zhì)量流量、揚程均能滿足整個供熱系統(tǒng)的循環(huán)泵,循環(huán)泵揚程應(yīng)滿足最不利用戶資用壓頭的需求。這往往導(dǎo)致近源端用戶資用壓頭過大,遠端用戶資用壓頭不足的情況,從而形成大質(zhì)量流量小溫差的運行狀況,不利于供熱系統(tǒng)節(jié)能[1-2]。為了解決傳統(tǒng)供熱系統(tǒng)存在的以上問題,專家們提出了分布式循環(huán)泵供熱方式(動力分布式)。分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)將熱水輸送動力一分為多,通過對分布式循環(huán)泵的適當(dāng)選型,為供熱系統(tǒng)提供適當(dāng)?shù)难h(huán)動力陽],不僅解決系統(tǒng)水力不平衡問題,還能有效降低熱水輸送能量浪費的問題。本文對分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)的節(jié)能影響因素進行分析。

1 節(jié)能()率計算方法

房間實際耗熱量是指在實際室外溫度條件下,為保證供暖室內(nèi)設(shè)計溫度,單位時間內(nèi)需要的熱量,即供熱系統(tǒng)實際熱負荷。為簡化計算,對于采用分階段變質(zhì)量流量調(diào)節(jié)方式的供熱系統(tǒng),將不同階段(設(shè)階段數(shù)量為m,按室外溫度變化范圍對階段進行劃分)設(shè)定的室外溫度與供暖室內(nèi)設(shè)計溫度之差作為室內(nèi)外計算溫差,計算不同階段房間實際耗熱量(供熱系統(tǒng)實際熱負荷)。在計算房間實際耗熱量時,僅考慮圍護結(jié)構(gòu)基本耗熱量與冷風(fēng)滲透耗熱量。

j階段房間實際耗熱量西,的計算式為:

FjFe,j+Finf,f

式中Fj——第歹階段房間實際耗熱量,W

Fe,j——j階段圍護結(jié)構(gòu)基本耗熱量,W

Finf,j——j階段冷風(fēng)滲透耗熱量,W

j階段圍護結(jié)構(gòu)基本耗熱量Fe,j的計算式為:

 

式中tin——房間平均室內(nèi)設(shè)計溫度,一般住宅取16℃

to,j——第,階段設(shè)定的室外溫度,,選取方法可參照文獻[4]

n——圍護結(jié)構(gòu)種類

ai——i種圍護結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù)修正系數(shù)

Ki——i種圍護結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù),W(m2·K)

Ai——i種圍護結(jié)構(gòu)傳熱面積,m2

j階段冷風(fēng)滲透耗熱量Finf,j的計算式為:

Finf,j(tin-to,j)cprNV

式中cp——空氣的比定壓熱容,J(kg·K),取1008J(kg·K)

r——空氣的密度,kgm3,取1.293kgm3          

N——換氣次數(shù),s-1

V——建筑容積,m3

分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)在熱源處設(shè)置熱源循環(huán)泵,在熱力站設(shè)置分布式循環(huán)泵。熱源循環(huán)泵揚程只克服熱源內(nèi)部的阻力,質(zhì)量流量為供熱系統(tǒng)的總設(shè)計質(zhì)量流量。各熱力站設(shè)置的分布式循環(huán)泵,提供該熱力站質(zhì)量流量及克服一級管網(wǎng)與熱力站內(nèi)的阻力。根據(jù)以上思路,分別建立傳統(tǒng)供熱系統(tǒng)、分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)的循環(huán)泵軸功率數(shù)學(xué)模型,模型考慮了不同階段設(shè)定的室外溫度、干管長度對循環(huán)泵軸功率的影響[5-6]

設(shè)第j階段持續(xù)時間占供暖期時間的比例為ej。與傳統(tǒng)供熱系統(tǒng)相比,供暖期分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)循環(huán)泵節(jié)能率g、第j階段循環(huán)泵軸功率的節(jié)約率(以下簡稱節(jié)功率)bj的計算式分別為:

 

式中g——供暖期節(jié)能率

m——階段數(shù)量

ej——j階段持續(xù)時間占供暖期時間比例

bj——j階段節(jié)功率

DPj——j階段采用分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)減少的循環(huán)泵軸功率,W

Pj——j階段采用傳統(tǒng)供熱系統(tǒng)的循環(huán)泵軸功率,W

2 影響因素分析

2.1 研究對象

某供熱系統(tǒng)共有30座熱力站,供、回水設(shè)計溫度為l30、70℃,各熱力站設(shè)計熱負荷均為3MW,水頭損失均為10m,各熱力站所在支管長度為400m,支管水頭損失為4.38m,熱源內(nèi)部水頭損失為15m。分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)結(jié)構(gòu)見圖1,圖中R1R30為熱力站編號,160為干管管段編號,80為熱源循環(huán)泵編號,81B30為分布式循環(huán)泵編號。若取消分布式循環(huán)泵,則分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)則變成傳統(tǒng)供熱系統(tǒng)。各干管管段計算參數(shù)見表1,各干管管段長度均為100m。各熱力站所在支管的比摩阻均為42.1Pam,供熱系統(tǒng)中所有水泵的效率均按0.7計算。

 

 

2.2 節(jié)功率的影響因素

設(shè)定該供熱系統(tǒng)位于石家莊,供暖室外計算溫度為-8℃,供暖期為117d?;谠O(shè)計工況,對傳統(tǒng)、分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)循環(huán)泵軸功率進行計算。

對于傳統(tǒng)供熱系統(tǒng),循環(huán)泵質(zhì)量流量為各熱力站質(zhì)量流量之和,經(jīng)計算為1290th。揚程用于克服干管水頭損失與最不利熱力站水頭損失,經(jīng)計算為58.76m。經(jīng)計算,設(shè)計工況下傳統(tǒng)供熱系統(tǒng)循環(huán)泵的軸功率為295.0kW。

對于分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng),將零壓差點設(shè)定在熱源出口。熱源循環(huán)泵的質(zhì)量流量與傳統(tǒng)供熱系統(tǒng)循環(huán)泵質(zhì)量流量一致,為1290th;揚程僅用于克服熱源內(nèi)部水頭損失,因此熱源循環(huán)泵揚程為15m。經(jīng)計算,設(shè)計工況下熱源循環(huán)泵軸功率為75.3kW。分布式循環(huán)泵的質(zhì)量流量為其所在支路熱力站的質(zhì)量流量,揚程用于克服熱力站的水頭損失,以及熱力站之前的一切管網(wǎng)水力損失。經(jīng)計算,設(shè)計工況下各分布式循環(huán)泵的軸功率見表2。

 

設(shè)定室外溫度的影響

不考慮干管長度變化,分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)的節(jié)功率隨設(shè)定室外溫度的變化見圖2。由圖2可知,隨設(shè)定室外溫度的升高,分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)的節(jié)功率呈下降趨勢。當(dāng)設(shè)定室外溫度為-8℃時,分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)的節(jié)功率為22.88%,此時供熱系統(tǒng)為滿負荷運行。當(dāng)設(shè)定室外溫度為5℃時,分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)的節(jié)功率為15.31%。

 

干管長度

在設(shè)定室外溫度為-8℃的情況下,分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)的節(jié)功率隨干管長度增長倍率(各段干管長度同步增長)的變化見圖3。由圖3可知,隨著干管長度增長倍率的增大,分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)的節(jié)功率隨之增大。

 

③節(jié)能率

供熱系統(tǒng)位于石家莊時,在設(shè)定條件下,采用分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)的節(jié)能率為19.3%。

下面以北京、承德、哈爾濱地區(qū)為例,分析分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)節(jié)能率的影響因素。北京、承德、哈爾濱地區(qū)各階段持續(xù)時間及占供暖期時間比例分別見表35。各階段設(shè)定室外溫度、室內(nèi)外計算溫差見表6。根據(jù)表36數(shù)據(jù),并依據(jù)相關(guān)規(guī)范設(shè)定3個地區(qū)建筑物圍護結(jié)構(gòu)熱工參數(shù)。經(jīng)計算呵得到,北京、承德、哈爾濱地區(qū)采用分布式循環(huán)泵供熱系統(tǒng)的節(jié)能率分別為20.0%、19.7%、18.5%。

由以上分析,可得到以下結(jié)論:對于同一供熱系統(tǒng),一般而言,所在地區(qū)供暖期越長,節(jié)能率越低。但值得注意的是,供暖期不同反映出不同地區(qū)供暖室外計算溫度、建筑圍護結(jié)構(gòu)熱工性能參數(shù)等的不同。

 

3 結(jié)論

不考慮干管長度變化,隨設(shè)定室外溫度升高,節(jié)功率呈下降趨勢。在設(shè)定室外溫度不變的情況下,隨著干管長度的增大,節(jié)功率呈上升趨勢。

一般而言,對于同一供熱系統(tǒng),其所在地區(qū)供暖期越長,節(jié)能率越低。

 

參考文獻:

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[2]王紅霞,李德英,王隨林.供熱輸配系統(tǒng)的優(yōu)化配置——分布式變頻系統(tǒng)的研究[J].中國建設(shè)信息,2003(增刊)42-47

[3]常文靜.分布式變頻供熱方式節(jié)能特性研究(碩士學(xué)位論文)[D].秦皇島:燕山大學(xué),20135-6

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本文作者:常文靜  劉焰  李新家

作者單位:中冶京誠(秦皇島)工程技術(shù)有限公司