摘 要

摘　要：海拔對(duì)燃?xì)獠膳療崴疇t的運(yùn)行存在不可忽視的影響。結(jié)合試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，分析了燃?xì)獠膳療崴疇t在高原地區(qū)的熱流量、熱效率、煙氣中CO含量、氣流監(jiān)控裝置、排煙溫度等方面的

摘　要：海拔對(duì)燃?xì)獠膳療崴疇t的運(yùn)行存在不可忽視的影響。結(jié)合試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，分析了燃?xì)獠膳療崴疇t在高原地區(qū)的熱流量、熱效率、煙氣中CO含量、氣流監(jiān)控裝置、排煙溫度等方面的變化趨勢(shì)及影響因素。

關(guān)鍵詞：燃?xì)獠膳療崴疇t；  高海拔；  高原地區(qū)；  性能

Performance Analysis of Gas-fired Heating and Hot Water Combi-boilers in Plateau Area

Abstract：The altitude has a non-negligible effect on the operation of gas-fired heating and hot water combi-boilers．Combined with the statistical test data，the variation trends and influence factors of heat input，thermal efficiency，concentration of CO in flue gas，air flow monitoring device，exhaust gas temperature of gas-fired heating and hot water combi-boilers in plateau area are analyzed．

Keywords：gas-fired heating and hot water combi-boiler；high altitude；plateau area；performance

 

1　概述

拉薩供暖工程自2012年開(kāi)工以來(lái)，燃?xì)獠膳療崴疇t開(kāi)始走進(jìn)廣大普通藏民家庭。由于拉薩地處高原，海拔為3658m，年平均大氣絕對(duì)壓力約為66.2kPa，而海平面地區(qū)(如天津)年平均大氣絕對(duì)壓力約為101.3kPa，海拔對(duì)燃?xì)獠膳療崴疇t的燃燒工況有較大的影響(其他影響因素不作考慮)。燃?xì)獠膳療崴疇t在拉薩地區(qū)是否能夠滿(mǎn)足GB 25034—2010《燃?xì)獠膳療崴疇t》(以下簡(jiǎn)稱(chēng)GB 25034)規(guī)定的性能要求，燃燒工況有哪些變化，本文對(duì)此進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究，分析其變化趨勢(shì)及影響因素。

2　現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)及結(jié)果分析

拉薩目前使用的天然氣是由LNG槽車(chē)從青海省格爾木運(yùn)到拉薩的，拉薩天然氣中甲烷體積分?jǐn)?shù)超過(guò)99％。為了更好地進(jìn)行測(cè)試，我們將檢驗(yàn)中心先進(jìn)的燃?xì)獠膳療崴疇t檢測(cè)設(shè)備運(yùn)往拉薩，包括濕式燃?xì)饬髁坑?jì)、煙氣分析儀、燃?xì)獠膳療崴疇t綜合測(cè)試臺(tái)、電磁流量計(jì)等儀器設(shè)備。此次現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，共檢驗(yàn)了9家企業(yè)的31臺(tái)樣品，檢驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)存在一些共性的問(wèn)題。

由于拉薩地區(qū)天然氣中甲烷體積分?jǐn)?shù)超過(guò)99％，與天津試驗(yàn)室測(cè)試用氣組成基本相同，因此燃?xì)獗旧聿町惪梢院雎圆挥?jì)。燃具實(shí)測(cè)熱流量等于燃?xì)鈱?shí)際工況下單位體積放出的熱量和燃?xì)鈱?shí)際流量的乘積，見(jiàn)式(1)。

F＝qvQu 　　　　   (1)

式中F——燃具實(shí)測(cè)熱流量，W

qv——燃?xì)鈱?shí)際體積流量，m³／s

Qu——燃?xì)鈱?shí)際工況下單位體積放出的熱量，J／m³

由式(1)可得燃具在拉薩地區(qū)的實(shí)測(cè)熱流量與海平面地區(qū)的實(shí)測(cè)熱流量的關(guān)系為：

 

式中Fh——燃具在拉薩地區(qū)的實(shí)測(cè)熱流量，W

Fs——燃具在海平面地區(qū)的實(shí)測(cè)熱流量，W

qv,h——燃具在拉薩地區(qū)燃?xì)鈱?shí)際體積流量，m³／s

Qu,h——燃?xì)庠诶_地區(qū)實(shí)際工況下單位體積放出的熱量，J／m³

qv,s——燃具在海平面地區(qū)燃?xì)鈱?shí)際體積流量，m³／s

Qu,s——燃?xì)庠诤Ｆ矫娴貐^(qū)實(shí)際工況下單位體積放出的熱量，J／m³

下面我們以一定物質(zhì)的量的燃?xì)鉃檠芯繉?duì)象，分析其在不同海拔下的氣體特性。根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程，我們可以推導(dǎo)出被研究對(duì)象在拉薩地區(qū)的氣體特性與海平面地區(qū)的氣體特性的關(guān)系。

pV＝nRT　　　    (3)

式中p——燃?xì)饨^對(duì)壓力，Pa

V——燃?xì)鈱?shí)際工況下體積，m³

n——燃?xì)馕镔|(zhì)的量，mol

R——摩爾氣體常數(shù)，J／(mol·K)

T——熱力學(xué)溫度，K

假定溫度不變，由式(3)可以得到：

 

式中Vh——燃?xì)庠诶_地區(qū)實(shí)際工況下的體積，m³

ps——燃?xì)庠诤Ｆ矫娴貐^(qū)的絕對(duì)壓力，Pa

ph——燃?xì)庠诶_地區(qū)的絕對(duì)壓力，Pa

Vs——燃?xì)庠诤Ｆ矫娴貐^(qū)實(shí)際工況下的體積，m³

 

式中m——燃?xì)獾馁|(zhì)量，kg

rh——燃?xì)庠诶_地區(qū)實(shí)際工況下的密度，kg／m³

 

式中rs——燃?xì)庠诤Ｆ矫娴貐^(qū)實(shí)際工況下的密度，kg／m³

將式(5)、(6)代入式(4)，可得：

 

式中Q——被研究的燃?xì)夥懦龅目偀崃浚?span lang="EN-US">J

 

將式(8)、(9)代入式(4)，可得：

 

將拉薩地區(qū)燃?xì)饨^對(duì)壓力68.2kPa，海平面地區(qū)燃?xì)饨^對(duì)壓力103.3kPa，代入式(7)、(10)，分別得rh＝0.660rs，Qu,h＝0.660Qu,s，即燃?xì)庠诶_地區(qū)實(shí)際工況下的密度和單位體積放出的熱量均為海平面地區(qū)的0.660倍。

影響燃具實(shí)測(cè)熱流量的另一因素——燃?xì)鈱?shí)際體積流量，由燃?xì)饬魉俸腿紵鲊娮旖孛娣e決定，見(jiàn)式(11)。

qV＝nA 　　　        (11)

式中n——燃?xì)饬魉伲?span lang="EN-US">m／s

A——噴嘴截面積，m²

在噴嘴直徑是固定的情況下，噴嘴截面積不變，故燃?xì)饬魉贈(zèng)Q定單位時(shí)間內(nèi)消耗燃?xì)饬康拇笮?。由?span lang="EN-US">(11)得到同一燃具在拉薩地區(qū)和海平面地區(qū)燃?xì)怏w積流量的關(guān)系為：

 

式中nh——燃具在拉薩地區(qū)燃?xì)饬魉伲?span lang="EN-US">m／s

ns——燃具在海平面地區(qū)燃?xì)饬魉伲?span lang="EN-US">m／s

根據(jù)伯努利方程可計(jì)算燃?xì)獾牧魉?，由于?shí)際測(cè)量中通常不能滿(mǎn)足理想的伯努利方程，故對(duì)其修正為^[1]：

 

式中C——噴嘴修正系數(shù)

Dp——噴嘴截面前后的壓差，Pa

r——燃?xì)鈱?shí)際工況下密度，kg／m³

因海平面地區(qū)和拉薩地區(qū)同一燃具噴嘴截面前后的壓差與噴嘴修正系數(shù)是相同的，由公式(13)可以得到同一燃具在拉薩地區(qū)和海平面地區(qū)燃?xì)饬魉俚年P(guān)系為：

 

將式(14)化簡(jiǎn)，得：

 

可見(jiàn)，流速的變化只與燃?xì)饷芏扔嘘P(guān)。

將rh＝0.660rs代入式(15)，可得nh＝1.231ns；將nh＝1.231ns代入式(12)，得到qV,h＝1.231qV,s；再將qV,h＝1.231qV,s與Qu,h＝0.660Qu,s代入式(2)，得到：Fh＝0.812Fs，即同一燃具拉薩地區(qū)實(shí)測(cè)熱流量是海平面地區(qū)的0.812倍。

為了進(jìn)一步證實(shí)熱流量的變化規(guī)律，我們從送檢的樣機(jī)中隨機(jī)抽取5臺(tái)進(jìn)行了對(duì)比試驗(yàn)。表1分別列出了5臺(tái)樣機(jī)在額定熱流量、最小熱流量與極限熱流量3種狀態(tài)下的試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果。

 

從表1可以看出，同一臺(tái)樣機(jī)拉薩地區(qū)實(shí)測(cè)熱流量與海平面地區(qū)實(shí)測(cè)熱流量的比值在75％～80％范圍，比值的平均值為76.5％。

GB 25034中的熱流量計(jì)算公式見(jiàn)式(16)，是將實(shí)測(cè)熱流量折算到海平面地區(qū)的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)(15℃，101.3kPa)下的熱流量。，但我們此次試驗(yàn)的目的是要測(cè)出燃?xì)獠膳療崴疇t在拉薩地區(qū)工況(15℃，66.2kPa)下的熱流量。將式(16)中101.3kPa替換為拉薩地區(qū)的大氣絕對(duì)壓力66.2kPa，將15℃、101.3kPa基準(zhǔn)氣低熱值替換為15℃、66.2kPa下單位體積基準(zhǔn)氣放出的熱量(取值為22.23MJ／m³)，計(jì)算折算到拉薩地區(qū)工況下的熱流量，見(jiàn)式(17)。計(jì)算熱效率見(jiàn)式(18)。

 

式中Fr,s——燃?xì)獠膳療崴疇t實(shí)測(cè)熱流量折算到海平面地區(qū)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的熱流量，海平面地區(qū)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的熱流量，Kw

Qu,b——15℃、101.3kPa基準(zhǔn)氣低熱值，MJ/m³

qV,r——試驗(yàn)燃?xì)鈱?shí)際工況下體積流量，m³／h

pg——試驗(yàn)時(shí)燃?xì)饬髁坑?jì)內(nèi)的燃?xì)鈮毫?span lang="EN-US">(表壓)，kPa

pa——試驗(yàn)時(shí)的大氣絕對(duì)壓力，kPa

tg——試驗(yàn)時(shí)燃?xì)饬髁坑?jì)內(nèi)的燃?xì)鉁囟龋?span lang="EN-US">℃

d——干試驗(yàn)氣的相對(duì)密度

pt——在tg時(shí)的飽和水蒸氣壓力(絕壓)，kPa

dr——基準(zhǔn)氣的相對(duì)密度

 

式中Fr,h——燃?xì)獠膳療崴疇t實(shí)測(cè)熱流量折算到拉薩地區(qū)工況下的熱流量，kW

Qu,1——基準(zhǔn)氣在拉薩地區(qū)工況(15℃，66.2kPa)下單位體積放出的熱量，MJ／m³

 

式中h——燃?xì)獠膳療崴疇t的采暖熱效率

mw——考慮蒸發(fā)因素修正后實(shí)測(cè)出熱水量，kg

t2——供水溫度，℃

t1——回水溫度，℃

Qp——對(duì)應(yīng)平均供水溫度下的測(cè)試裝置熱損失，包括循環(huán)泵產(chǎn)生的熱量，kJ

Vq,b——實(shí)測(cè)燃?xì)庀牧空鬯愠苫鶞?zhǔn)狀態(tài)(15℃，101.3kPa)的值，m³

Qu,q——試驗(yàn)氣在基準(zhǔn)狀態(tài)下低熱值，MJ／m³

燃?xì)獠膳療崴疇t額定熱輸入是指在額定燃?xì)鈮毫ο?，使用基?zhǔn)氣在單位時(shí)間內(nèi)放出的熱量，該值是產(chǎn)品銘牌的標(biāo)稱(chēng)值。額定熱輸出是燃?xì)獠膳療崴疇t在額定熱輸入的情況下單位時(shí)間能提供給外界的熱量，該值也是產(chǎn)品銘牌的標(biāo)稱(chēng)值。

某品牌燃?xì)獠膳療崴疇t，型號(hào)為L1PB24，平原地區(qū)設(shè)計(jì)采暖額定熱輸入24kW、采暖額定熱輸出22kW。拉薩地區(qū)設(shè)計(jì)采暖額定熱輸入19.5kW、采暖額定熱輸出18kW。分別按式(16)及式(17)計(jì)算熱流量(熱輸入)，按式(18)計(jì)算熱效率，熱輸出為熱效率乘以熱輸入。具體計(jì)算數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。

 

 

表2中同一臺(tái)燃?xì)獠膳療崴疇t在拉薩地區(qū)測(cè)得的熱流量(熱輸入)按公式(16)折算到海平面標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的值為24.2kW，在海平面地區(qū)測(cè)得的熱流量(熱輸入)按公式(16)折算的值為24.9kW，結(jié)果近似相等，說(shuō)明同一臺(tái)燃?xì)獠膳療崴疇t在不同的海拔下測(cè)得的熱流量(熱輸入)折算到海平面標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的數(shù)值是一樣的。而將拉薩地區(qū)測(cè)得的熱流量按公式(17)折算到當(dāng)?shù)毓r(海拔為3658m工況)下的值為19.7kW，是折算到海平面標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的值的0.814倍。拉薩地區(qū)測(cè)得的熱效率為0.922，海平面地區(qū)測(cè)得的熱效率為0.903，拉薩地區(qū)比海平面地區(qū)測(cè)得的熱效率略高。因熱輸入乘以熱效率為熱輸出，從表2中可以看到拉薩地區(qū)熱輸出為18.2kW，海平面地區(qū)的熱輸出為22.5kW。拉薩地區(qū)的熱輸出為海平面地區(qū)熱輸出的0.809倍。

2．2　熱效率的變化

在過(guò)?？諝庀禂?shù)相同的情況下，拉薩地區(qū)的熱效率和海平面地區(qū)熱效率區(qū)別不大。如果是大負(fù)荷熱水器作為小負(fù)荷熱水器使用的話(huà)，由于換熱面積增加，熱效率還會(huì)高于海平面地區(qū)。

表3列出了5臺(tái)樣機(jī)分別在拉薩地區(qū)及天津地區(qū)測(cè)得的額定熱流量與最小熱流量狀態(tài)的熱效率對(duì)比數(shù)據(jù)。

 

從表3可以看出，額定熱流量狀態(tài)下拉薩地區(qū)測(cè)試的熱效率要高于海平面地區(qū)的測(cè)試結(jié)果，平均高出2％左右。最小熱流量狀態(tài)下拉薩地區(qū)測(cè)試的熱效率更高于海平面地區(qū)測(cè)得的熱效率，平均高出6％以上。

額定熱流量和最小熱流量狀態(tài)下的過(guò)?？諝庀禂?shù)對(duì)比見(jiàn)表4。

 

從表4可以看出，相同狀態(tài)下過(guò)?？諝庀禂?shù)拉薩地區(qū)要小于海平面地區(qū)，額定熱流量狀態(tài)下的過(guò)?？諝庀禂?shù)平均值，拉薩地區(qū)約為海平面地區(qū)的90％；最小熱流量狀態(tài)下的過(guò)?？諝庀禂?shù)平均值，拉薩地區(qū)約為海平面地區(qū)的98％。煙氣溫度越高，排煙損失越大，熱效率越低；過(guò)?？諝庀禂?shù)越大，過(guò)剩的煙氣體積越大，帶走的熱量越多，熱效率越低^[2]。

2．3　煙氣中CO含量

由于拉薩地區(qū)大氣絕對(duì)壓力低，氣體流速高于海平面地區(qū)，比較容易出現(xiàn)脫火現(xiàn)象。由于國(guó)內(nèi)產(chǎn)品設(shè)計(jì)理念的限制，單個(gè)火排的熱輸入已經(jīng)接近極限，在拉薩地區(qū)如采用擴(kuò)大噴嘴直徑的方式增大熱輸入，煙氣中的CO體積分?jǐn)?shù)jCO(折算為過(guò)?？諝庀禂?shù)等于1時(shí)的值，以下同)會(huì)遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于海平面地區(qū)的同等狀態(tài)。

表5列出了5臺(tái)樣機(jī)額定熱流量與極限熱流量狀態(tài)下，拉薩地區(qū)測(cè)試的煙氣中CO體積分?jǐn)?shù)與海平而地區(qū)測(cè)試結(jié)果的對(duì)比數(shù)據(jù)。從測(cè)試結(jié)果我們可以看出，在同等狀態(tài)下除樣品1在拉薩地區(qū)測(cè)試的煙氣中CO體積分?jǐn)?shù)低于海平面地區(qū)外，其余4臺(tái)樣品在拉薩地區(qū)測(cè)試的煙氣中CO體積分?jǐn)?shù)都遠(yuǎn)大于海平面地區(qū)。不考慮樣品l的離群現(xiàn)象，拉薩地區(qū)測(cè)試的煙氣中CO體積分?jǐn)?shù)遠(yuǎn)大于海平面地區(qū)的主要原因是拉薩地區(qū)空氣稀薄，氧的絕對(duì)含量相比于海平面地區(qū)要低，從而導(dǎo)致燃燒不夠充分，CO含量偏高。

 

2．4　氣流監(jiān)控裝置

氣流監(jiān)控裝置是當(dāng)空氣供應(yīng)或燃燒煙氣排放出現(xiàn)異常情況時(shí)，使燃?xì)獠膳療崴疇t安全關(guān)閉的一種裝置。該裝置通過(guò)下列方法之一來(lái)檢測(cè)進(jìn)排氣狀態(tài)：檢測(cè)進(jìn)空氣壓力或排煙氣壓力，連續(xù)監(jiān)測(cè)進(jìn)空氣流量或排煙氣流量。GB 25034中對(duì)氣流監(jiān)控裝置提供了2種檢測(cè)方式，分別為：a．堵塞進(jìn)氣管或排氣管；b．降低風(fēng)機(jī)工作電壓。方式a通過(guò)堵塞進(jìn)氣管或排氣管直接模擬燃?xì)獠膳療崴疇t進(jìn)空氣或排煙氣不暢的狀態(tài)。方式b通過(guò)降低風(fēng)機(jī)工作電壓來(lái)模擬進(jìn)排氣異常狀態(tài)，對(duì)于交流恒速風(fēng)機(jī)來(lái)說(shuō)，當(dāng)工作電壓為額定電壓時(shí)風(fēng)機(jī)恒速運(yùn)轉(zhuǎn)，當(dāng)工作電壓降低時(shí)風(fēng)機(jī)處于非正常工作狀態(tài)，此時(shí)風(fēng)機(jī)電功率降低，負(fù)載能力下降，原來(lái)的恒速運(yùn)轉(zhuǎn)被破壞，風(fēng)機(jī)風(fēng)速降低，以此來(lái)間接地模擬燃?xì)獠膳療崴疇t進(jìn)空氣或排煙氣不暢的狀態(tài)。具體選用哪種方式來(lái)檢測(cè)則由制造商來(lái)選擇。

此次檢測(cè)的全部樣品氣流監(jiān)控裝置均為風(fēng)壓開(kāi)關(guān)，制造商均選擇降低風(fēng)機(jī)工作電壓的方式來(lái)進(jìn)行檢測(cè)。風(fēng)壓開(kāi)關(guān)由導(dǎo)氣管、壓差盤(pán)、微動(dòng)開(kāi)關(guān)和彈簧推桿等組成。壓差盤(pán)有兩個(gè)取壓口，一側(cè)的取壓口連接在風(fēng)機(jī)蝸殼的負(fù)壓區(qū)；另一側(cè)懸空，取燃?xì)獠膳療崴疇t頂部空氣進(jìn)口處的壓力(此處壓力我們認(rèn)為近似等于大氣絕對(duì)壓力)。風(fēng)壓開(kāi)關(guān)的工作原理是：風(fēng)機(jī)沒(méi)工作時(shí)，壓差盤(pán)兩側(cè)壓力處于平衡狀態(tài)，彈簧推桿在彈簧力的作用下壓迫微動(dòng)開(kāi)關(guān)，使微動(dòng)開(kāi)關(guān)處于斷開(kāi)狀態(tài)；當(dāng)風(fēng)機(jī)工作時(shí)，風(fēng)機(jī)抽風(fēng)使壓差盤(pán)的一側(cè)成負(fù)壓狀態(tài)，壓差推動(dòng)彈簧推桿運(yùn)動(dòng)，使微動(dòng)開(kāi)關(guān)接通，微動(dòng)開(kāi)關(guān)的通斷信號(hào)輸出給燃?xì)獠膳療崴疇t控制器，達(dá)到風(fēng)壓檢測(cè)的目的。風(fēng)機(jī)與風(fēng)壓開(kāi)關(guān)在燃?xì)獠膳療崴疇t中的安裝位置見(jiàn)圖1。風(fēng)機(jī)安裝在煙氣排出口，風(fēng)壓開(kāi)關(guān)安裝在燃?xì)獠膳療崴疇t的頂部。當(dāng)風(fēng)機(jī)風(fēng)速不同時(shí)，大氣絕對(duì)壓力與負(fù)壓區(qū)絕對(duì)壓力壓差值也不同，該壓差值大小將直接決定風(fēng)壓開(kāi)關(guān)的動(dòng)作。風(fēng)壓開(kāi)關(guān)的關(guān)閉壓力是指風(fēng)壓開(kāi)關(guān)由接通狀態(tài)到關(guān)閉狀態(tài)的臨界點(diǎn)時(shí)對(duì)應(yīng)的壓差盤(pán)兩側(cè)的壓力差——大氣絕對(duì)壓力與負(fù)壓區(qū)絕對(duì)壓力的差值。由于負(fù)壓區(qū)絕對(duì)壓力與風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速有關(guān)，而風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速又與風(fēng)機(jī)供電電壓有關(guān)，因此風(fēng)壓開(kāi)關(guān)的關(guān)閉壓力對(duì)應(yīng)的風(fēng)機(jī)供電電壓稱(chēng)為風(fēng)壓開(kāi)關(guān)的關(guān)閉電壓。

 

此次氣流監(jiān)控裝置對(duì)比試驗(yàn)的目的主要是為了得到氣流監(jiān)控裝置(風(fēng)壓開(kāi)關(guān))關(guān)閉壓力與關(guān)閉電壓在拉薩地區(qū)與海平面地區(qū)有何不同。

以某品牌燃?xì)獠膳療崴疇t為例，在拉薩地區(qū)與海平面地區(qū)相同的風(fēng)機(jī)供電電壓下所測(cè)得的大氣絕對(duì)壓力與負(fù)壓區(qū)絕對(duì)壓力的壓差值見(jiàn)表6。

從表6可以看出，相同風(fēng)機(jī)供電電壓下拉薩地區(qū)測(cè)得的風(fēng)壓開(kāi)關(guān)壓差值要小于海平面地區(qū)，在不同風(fēng)機(jī)供電電壓下測(cè)得的風(fēng)壓開(kāi)關(guān)壓差值比的平均值為0.75。另外，我們可以看到該燃?xì)獠膳療崴疇t在海平面地區(qū)(天津)測(cè)得的風(fēng)壓開(kāi)關(guān)關(guān)閉壓力為92Pa，對(duì)應(yīng)的關(guān)閉電壓為155V；在拉薩地區(qū)測(cè)得的風(fēng)壓開(kāi)關(guān)關(guān)閉壓力為99Pa，對(duì)應(yīng)的關(guān)閉電壓為180V。該風(fēng)壓開(kāi)關(guān)銘牌上標(biāo)示的關(guān)閉壓力為100±8Pa，由于關(guān)閉壓力具有一定的誤差范圍，因此可以認(rèn)為該風(fēng)壓開(kāi)關(guān)在拉薩地區(qū)與海平面地區(qū)關(guān)閉壓力基本一致，而關(guān)閉電壓拉薩地區(qū)要高于海平面地區(qū)。

 

表7列出了5臺(tái)樣機(jī)風(fēng)壓開(kāi)關(guān)關(guān)閉電壓的對(duì)比數(shù)據(jù)。

 

由表7看到，風(fēng)壓開(kāi)關(guān)的關(guān)閉電壓拉薩地區(qū)均高于海平面地區(qū)。

2．5　排煙溫度

同一臺(tái)燃?xì)獠膳療崴疇t在拉薩地區(qū)實(shí)測(cè)的熱流量約為海平面地區(qū)的0.8倍，由于同一臺(tái)燃?xì)獠膳療崴疇t換熱面積不變，因此對(duì)應(yīng)單位熱流量下的換熱面積拉薩地區(qū)要高于海平面地區(qū)，進(jìn)而排煙溫度拉薩地區(qū)要低于海平面地區(qū)。由表8可以看出，拉薩地區(qū)排煙溫度均低于海平面地區(qū)，在額定熱流量狀態(tài)下拉薩地區(qū)測(cè)得的排煙溫度平均值比海平面地區(qū)低28℃，在最小熱流量狀態(tài)下拉薩地區(qū)測(cè)得的排煙溫度平均值比海平面地區(qū)低19℃。

 

3　結(jié)論

①燃?xì)獠膳療崴疇t的熱流量：由于拉薩地區(qū)海拔較高，大氣絕對(duì)壓力只有海平面地區(qū)的2／3左右，因此同一臺(tái)燃?xì)獠膳療崴疇t在拉薩地區(qū)的實(shí)測(cè)熱流量約為海平面地區(qū)的0.8倍。

②燃?xì)獠膳療崴疇t的熱效率：對(duì)于同一臺(tái)燃?xì)獠膳療崴疇t在拉薩地區(qū)過(guò)?？諝庀禂?shù)要小于海平面地區(qū)，而過(guò)?？諝庀禂?shù)越大，過(guò)剩的煙氣帶走的熱量越多，熱效率越低，因此拉薩地區(qū)測(cè)得的熱效率要高于海平面地區(qū)。

③燃?xì)獠膳療崴疇t的煙氣中CO含量：由于拉薩地區(qū)空氣稀薄，氧的絕對(duì)含量相比于海平面地區(qū)要低，從而導(dǎo)致燃燒不夠充分，拉薩地區(qū)測(cè)得的煙氣中CO含量比海平面地區(qū)偏高。

④燃?xì)獠膳療崴疇t的氣流監(jiān)控裝置性能：此次測(cè)試樣品氣流監(jiān)控裝置均為風(fēng)壓開(kāi)關(guān)，風(fēng)壓開(kāi)關(guān)的關(guān)閉壓力拉薩地區(qū)測(cè)得的值與海平面地區(qū)基本接近，風(fēng)壓開(kāi)關(guān)的關(guān)閉電壓拉薩地區(qū)要高于海平面地區(qū)。

⑤燃?xì)獠膳療崴疇t的排煙溫度：由于同一臺(tái)燃?xì)獠膳療崴疇t拉薩地區(qū)的實(shí)測(cè)熱流量約為海平面地區(qū)的0.8倍，而總的換熱面積是不變的，因此單位熱流量下的換熱面積拉薩地區(qū)要高于海平面地區(qū)，排煙溫度拉薩地區(qū)要低于海平面地區(qū)。

⑥綜合分析結(jié)果：如果一臺(tái)燃?xì)獠膳療崴疇t在海平面地區(qū)的各項(xiàng)性能均滿(mǎn)足GB 25034的要求，且不存在判定合格與否的邊緣值，那么在拉薩地區(qū)只要將其額定熱輸入改為海平面地區(qū)的0.8倍左右——大負(fù)荷熱水器作為小負(fù)荷熱水器使用，其各項(xiàng)性能指標(biāo)仍能滿(mǎn)足GB 25034的要求。反之，若存在判定合格與否的邊緣值，特別是燃燒煙氣的測(cè)試項(xiàng)目，則在拉薩地區(qū)就很難保證其仍能夠滿(mǎn)足GB 25034的要求。

 

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本文作者：楊麗杰  藍(lán)海玲  何貴龍

作者單位：中國(guó)市政工程華北設(shè)計(jì)研究總院國(guó)家燃?xì)庥镁哔|(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心

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