摘要：利用華北油田碳酸鹽巖潛山油藏改建地下儲氣庫，具有構(gòu)造較為完整、圈閉規(guī)模大以及裂縫系統(tǒng)滲流條件較好的優(yōu)勢，對保障京、津、冀等地區(qū)安全平穩(wěn)供氣，具有非常重要的意義。雖然前期針對華北油田某裂縫性碳酸鹽巖塊狀底水油藏改建地下儲氣庫的可行性開展了相關(guān)的研究工作，但都是基于油井采油指數(shù)類比氣井采氣指數(shù)方法進(jìn)行評價的，存在一定的局限性和偏差。為此，以可壓縮氣體地層穩(wěn)定滲流理論為基礎(chǔ)，根據(jù)潛山儲層裂縫系統(tǒng)的地質(zhì)特點，引入了氣體半球滲流和等效氣井打開半徑的概念，最終推導(dǎo)出了碳酸鹽巖裂縫性油藏建庫氣井穩(wěn)定滲流產(chǎn)能方程。通過對華北油田某潛山油藏的實例計算表明：由于該油藏裂縫系統(tǒng)物性條件很好，無論氣庫運行在高壓還是低壓條件，穩(wěn)定滲流計算得到的地層產(chǎn)氣能力都很高，可以認(rèn)為地層氣體基本為無限供流條件。

關(guān)鍵詞：華北油田；碳酸鹽巖；裂縫；油藏；地下；儲氣庫；氣井；滲流；方程

    華北碳酸鹽巖裂縫性油藏普遍具有含油面積大、圈閉幅度高的特點，儲層層間差異小，呈現(xiàn)巨厚塊狀，不同級別的裂縫將儲層切割成非常復(fù)雜的裂縫網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)^[1～2]。地層具有明顯的裂縫系統(tǒng)和巖塊系統(tǒng)雙重介質(zhì)特征，其中裂縫系統(tǒng)物性條件很好，且大多以高角度構(gòu)造縫為主，是改建地下儲氣庫后氣體的主要滲流通道和儲集空間^[3]。目前國內(nèi)針對華北油田某井裂縫性碳酸鹽塊狀底水油藏改建地下儲氣庫的可行性已經(jīng)開展了相關(guān)的研究工作^[4]，但大都是利用油井采油指數(shù)類比氣井采氣指數(shù)方法進(jìn)行評價，該類比方法建立在不可壓縮流體研究基礎(chǔ)上，未考慮氣體的可壓縮性，因此評價結(jié)論存在一定的局限和偏差，需要進(jìn)一步的深入研究。

    針對華北油田裂縫性潛山油藏的實際情況，為了建立描述裂縫性油藏改建儲氣庫氣井穩(wěn)定滲流產(chǎn)能方程數(shù)學(xué)表達(dá)式，需要一定的簡化預(yù)測條件：

    1) 不考慮地層非均質(zhì)影響，為均質(zhì)等厚無限大。

    2) 氣體流動符合線性滲流運動方程且為等溫穩(wěn)定滲流。

    3) 巖石的壓縮性忽略不計，孔隙度視為常數(shù)。

    4) 不考慮表皮系數(shù)。

    由于潛山油藏頂部建庫后，氣井都在潛山頂部完井，鉆開厚度都很低，因此相當(dāng)于無限大的巨厚油藏，采用頂部部分鉆開方式打開生產(chǎn)。

對于巨厚油藏，采用頂部部分鉆開方式打開生產(chǎn)(圖1)，氣體的流動形態(tài)可以看成是球面向心流動，適合采用半球流穩(wěn)定滲流理論評價產(chǎn)氣能力^[5～6]。

球形模型穩(wěn)定滲流的微分方程：

 

    已知邊界條件：r=r_w，p=p_w；r=r_e，p=p_e，將已知條件代入式(2)求得：

球面向心穩(wěn)定滲流的壓力分布表達(dá)式：

 

球面向心流穩(wěn)定滲流質(zhì)量流量表達(dá)式：

 

    在均質(zhì)地層，氣體穩(wěn)定滲流的微分方程式(1)可以寫成：

    真實氣體狀態(tài)方程為：

式中：下標(biāo)sc代表標(biāo)準(zhǔn)狀況條件。

根據(jù)式(6)壓力函數(shù)的表達(dá)式，將式(7)表示真實氣體的狀態(tài)方程代入式(6)得：

 

上式積分號內(nèi)的Z、T雖然都是變量，但是一般地層內(nèi)流動認(rèn)為是等溫過程，偏差系數(shù)Z=(地層溫度及地層平均壓力下的偏差系數(shù))，Z_sc=1，則式(8)積分得：

 

將式(9)代入式(4)和式(3)，并將氣體流量折算為地面標(biāo)準(zhǔn)狀況下，氣井質(zhì)量流量表達(dá)式為：

 

氣體體積流量表達(dá)式：

 

   壓力平方分布表達(dá)式：

將式(11)由達(dá)西單位制轉(zhuǎn)換為我國法定單位制，則式(11)變?yōu)椋?/span>

 

式中：q_g為天然氣產(chǎn)量，10⁴m³/d；K為裂縫有效滲透率，10^-3μm²；p_e為地層壓力，MPa；p_wf為井底流壓，MPa；為氣體平均偏差系數(shù)；為氣體平均黏度，mPa·s；T為地層溫度，K；r_e為供給邊界半徑，m。r_w為鉆開井眼半徑，m。

由于1/r_e的數(shù)值遠(yuǎn)小于1，可以忽略不計，故式(15)可簡化為：

 

由于鉆開井眼半徑為r_w，鉆開厚度為h_p，則半球形井井底的滲流面積應(yīng)與實際圓柱井底的滲流表面積相等，即

 

    其中r_h為折算的等效半球形井半徑，r_h=(r_w×h_p)^0.5。

則式(14)可變?yōu)椋?/span>

    華北某潛山油藏建庫，氣井產(chǎn)氣能力預(yù)測參數(shù)見表1所示。

根據(jù)式(18)和表1得到某潛山油藏氣井產(chǎn)氣能力計算結(jié)果見圖2和表2。

 

    由于該潛山油藏高角度裂縫系統(tǒng)滲流條件非常好，裂縫有效滲透率高達(dá)2μm²，無論氣庫處于高壓力還是低壓情況，氣井的產(chǎn)氣能力都是很高的。當(dāng)?shù)貙訅毫?0MPa，氣井生產(chǎn)壓差為1MPa時，地層產(chǎn)氣能力為1746×10⁴m³/d，無阻流量為32380×10⁴m³/d；地層壓力為10MPa，氣井生產(chǎn)壓差為1MPa時，地層產(chǎn)氣能力為729×10⁴m³/d，無阻流量為4046×10⁴m³/d。

    1) 以可壓縮氣體地層穩(wěn)定滲流理論為基礎(chǔ)，并根據(jù)潛山儲層巨厚塊狀和裂縫系統(tǒng)以高角度構(gòu)造縫為主的特點，引入了氣體半球滲流和等效氣井打開半徑的概念，最終推導(dǎo)出了碳酸鹽巖裂縫性油藏建庫氣井穩(wěn)定滲流產(chǎn)能方程，通過華北某油藏實例計算驗證了該模型的適用性和正確性。

    2) 實例計算表明：由于油藏裂縫系統(tǒng)物性條件很好，無論氣庫在高壓力還是低壓條件下運行，穩(wěn)定滲流計算得到的地層采氣能力都很高，因此相對于注采氣管柱對壓力的損失而言，可以認(rèn)為地層氣體基本為無限供流條件，在對氣井進(jìn)行產(chǎn)能優(yōu)化時，僅考慮注采氣管柱的最優(yōu)化即可。

    3) 公式(12)壓力平方分布表達(dá)式表明：在井底附近，半球流穩(wěn)定流比平面徑向流壓力變化快得多，在同等條件下，采用半球流穩(wěn)定滲流計算的產(chǎn)氣能力要小于平面徑向穩(wěn)定滲流計算的產(chǎn)氣能力。

[1] 趙樹棟.任丘碳酸鹽巖油藏[M].北京：石油工業(yè)出版社，1997.

[2] 杜金虎，鄒偉宏，費寶生，等.冀中坳陷古潛山復(fù)式油氣聚集區(qū)[M].北京：科學(xué)出版社，2002.

[3] 王皆明，張昱文，丁國生，等.任11井潛山油藏改建地下儲氣庫關(guān)鍵技術(shù)研究[J].天然氣地球科學(xué)，2004，15(4)：405-411.

[4] 王洪光，許愛云，王皆明，等.裂縫性油藏改建地下儲氣庫注采能力評價[J].天然氣工業(yè)，2005，25(12)：115-117.

[5] SMIT H C R，TRACY G W，F(xiàn)ARRAR R L.實用油藏工程方法[M].岳清山，柏松章，譯.北京：石油工業(yè)出版社，1995.

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(本文作者：姜風(fēng)光 王皆明 中國石油勘探開發(fā)研究院廊坊分院)