燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴馀c焦?fàn)t煤氣能力的分析

摘 要

摘要：分析了在相同條件下燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴馀c焦?fàn)t煤氣能力的差異。以及在不同條件下燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴饣蚪範(fàn)t煤氣能力的變化。關(guān)鍵詞：燃?xì)夤艿?；天然氣；焦?fàn)t煤氣；輸送能力Analys
摘要：分析了在相同條件下燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴馀c焦?fàn)t煤氣能力的差異。以及在不同條件下燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴饣蚪範(fàn)t煤氣能力的變化。
關(guān)鍵詞：燃?xì)夤艿溃惶烊粴?；焦?fàn)t煤氣；輸送能力
Analysis of Gas Pipeline Transportation Capacity of Natural Gas and Coke Oven Gas
Taiyuan Gas Design Co.，Ltd. Zhang Yufeng，Wang Xinhua，Zhang Yuanjie
Tianjing Construction Engineering Quality Supervision Construction Consulting Co.，Ltd.Li Chunzhe
Abstract：The difference of gas pipeline transmission capacity of natural gas and coke oven gas is analyzed under the same conditions，and the change of gas pipeline transmission capacity of natural gas or the coke oven gas is analyzed under different conditions.
Keywords：gas pipeline；natural gas；coke oven gas；transmission capacity
1 概述
    隨著陜京二線的引入，天然氣置換焦?fàn)t煤氣工程正在太原市積極進(jìn)行。由于焦?fàn)t煤氣與天然氣的物性參數(shù)(如：密度、熱值、運(yùn)動(dòng)粘度等)不同。造成兩者在相同條件下管道輸送能力的差異。燃?xì)夤艿垒斔土髁颗c燃?xì)馕镄詤?shù)中密度和運(yùn)動(dòng)粘度等參數(shù)有關(guān)，與熱值無(wú)關(guān)，而燃?xì)夤艿垒斔湍芰κ且獫M足燃?xì)庥镁叩臒嶝?fù)荷，因此，傳統(tǒng)采用的燃?xì)夤艿垒斔土髁坎荒苋娴姆从吃腥細(xì)夤艿烙捎跉夥N更換而產(chǎn)生管道輸送能力的差異，不宜用于作為評(píng)價(jià)燃?xì)夤艿垒斔湍芰Υ笮〉臉?biāo)志。綜合考慮燃?xì)獾奈镄詤?shù)，將燃?xì)夤艿垒斔土髁空鬯銥槿細(xì)廨斔蜔嶝?fù)荷，更能全面反映原有燃?xì)夤艿烙捎跉夥N更換而產(chǎn)生管道輸送能力的差異。此外，通過(guò)計(jì)算與分析燃?xì)夤艿垒斔蜔嶝?fù)荷還可以反映在不同條件下燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴饣蚪範(fàn)t煤氣能力的變化。
2 燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴馀c焦?fàn)t煤氣能力的計(jì)算與分析
   天然氣與焦?fàn)t煤氣的組分及物性參數(shù)見表1～3，假定天然氣與焦?fàn)t煤氣在等壓降、等管徑以及管道長(zhǎng)度相等的條件下進(jìn)行燃?xì)廨斔蜔嶝?fù)荷的計(jì)算。管道長(zhǎng)度以1000m為例。
表1 天然氣組分
組份
C1
C2
C3
C4
nC4
iC5
Mo1%
95.8160
0.6717
0.1050
O.0170
0.0192
0.0033
組份
nC5
C6
C7+
N2
其它
 
Mo1%
0.0027
0.005
0.0063
1.4645
1.8858
 
表2 焦?fàn)t煤氣組分
 
組份
H2
CO
CH4
O2
N2
CO2
CmHn
%
60
8
23
l
4
2
2
表3 天然氣與焦?fàn)t煤氣的物性參數(shù)
燃?xì)饷Q
密度(kg/m3)
低發(fā)熱值(MJ/=m3)
運(yùn)動(dòng)粘度(m2/s)
爆炸極限
天然氣
0.74
33.44
15×10-6
8%～15%
焦?fàn)t煤氣
0.46
17.56
25×10-6
4.5%～35.7%
3.1 低壓條件下燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴馀c焦?fàn)t煤氣熱負(fù)荷的計(jì)算與分析
    燃?xì)夤艿缐毫捣謩e為300Pa和400Pa時(shí)，在等壓降、等管徑以及相同管道長(zhǎng)度的條件下，燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴馀c焦?fàn)t煤氣的熱負(fù)荷見表4，變化趨勢(shì)見圖1。由表4可知，在相同條件下，燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴庀鄬?duì)焦?fàn)t煤氣熱負(fù)荷的增長(zhǎng)率為56%～58%，即原有燃?xì)夤艿烙山範(fàn)t煤氣置換為天然氣后管道輸送能力增長(zhǎng)率為56%～58%。由圖1可知，分別對(duì)于燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴饣蚪範(fàn)t煤氣而言，管道壓降不變管徑增大時(shí)熱負(fù)荷均有明顯增大。增長(zhǎng)曲線較陡；管徑不變管道壓降增大時(shí)燃?xì)廨斔蜔嶝?fù)荷均隨之增大；增長(zhǎng)相對(duì)較少。由此可見，管徑增大相比壓降增大更能影響燃?xì)廨斔蜔嶝?fù)荷的增長(zhǎng)。
3.2 中壓條件下燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴馀c焦?fàn)t煤氣熱負(fù)荷的計(jì)算與分析
燃?xì)夤艿肋M(jìn)口壓力分別為0.02MPa、0.03MPa、0.05MPa和0.07MPa時(shí)，在等壓降、等管徑以及相同管道長(zhǎng)度的條件下，燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴馀c焦?fàn)t煤氣的熱負(fù)荷見表5。變化趨勢(shì)見圖2。由表5可知，對(duì)于兩者而言，在相同條件下，燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴庀鄬?duì)焦?fàn)t煤氣熱負(fù)荷的增長(zhǎng)率為57%～58%，即原有燃?xì)夤艿烙山範(fàn)t煤氣置換為天然氣后管道輸送能力增長(zhǎng)率為57%～58%。由圖2可知。分別對(duì)于燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴饣蚪範(fàn)t煤氣而言。管道入口壓力不變管徑增大時(shí)熱負(fù)荷均明顯增大，增長(zhǎng)曲線較陡；管徑不變管道入口壓力升高時(shí)燃?xì)廨斔蜔嶝?fù)荷也增大，但增長(zhǎng)較少。由此可見，管徑增大相比管道入口壓力升高更能影響燃?xì)廨斔拓?fù)荷的增長(zhǎng)。
表4 低壓條件下燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴馀c焦?fàn)t煤氣的熱負(fù)荷
低壓管線(L=1km)
△P
管徑
天然氣
焦?fàn)t煤氣
相對(duì)增長(zhǎng)率
(Pa)
(mm)
熱負(fù)荷G(MJ/h)
熱負(fù)荷G’(MJ/h)
(G-G’)/G’(%)
300
100
1498.11
955.26
56.83
125
2732.05
1741.95
56.84
150
4233.50
2695.46
57.06
200
10373.09
6599.05
57.19
250
17699.79
11252.45
57.30
300
31296.50
19881.43
57.42
350
43749.55
27778.16
57.50
400
65184.59
41364.34
57.69
400
100
1758.94
1120.33
57.00
125
3210.24
2043.98
57.06
150
4969.18
3162.56
57.13
200
12165.47
7733.42
57.31
250
20746.18
13178.78
57.42
300
36663.62
23270.51
57.55
350
51233.42
32500.05
57.64
400
76300.05
48370.78
57.74
表5 中壓條件下燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴馀c焦?fàn)t煤氣的熱負(fù)荷
中壓管線(△p=0.01MPa L=1km)
 
P入口
管徑
天然氣
焦?fàn)t煤氣
相對(duì)增長(zhǎng)率(%)
(MPa)
(mm)
熱負(fù)荷G(MJ/h)
熱負(fù)荷G’(MJ/h)
(G-G’)/G’
0.02
100
10299.52
6549.9
57.2596
125
18258.2
11607.2
57.30%
150
29761.6
18929.7
57.22%
200
71361.0
45357.5
57.33%
250
129356.0
82207.1
57.38%
300
206635.8
131280.3
57.4096
350
312108.9
198241.9
57.4496
400
437298.2
277704.4
57.4796
0.03
100
10700.8
6813.3
57.06%
125
18993.9
12081.3
57.22%
150
30965.4
19684.8
57.31%
200
74203.4
47183.7
57.26%
250
134592.7
85543.5
57.34%
300
215032.6
136629.1
57.38%
350
324832.8
206344.1
57.4296
400
455168.6
289083.3
57.4596
0.05
100
1469.92
7305.0
57.01%
125
20331.5
12941.7
57.10%
150
33172.5
21107.1
57.16%
200
79620.6
50625.5
57.27%
250
144420.7
91810.7
57.30%
300
230 799.5
146 678.7
57.38%
350
348 729.0
2+N21566.8
57.39%
400
488 745.7
310464.3
57.42%
0.0
100
12172.2
7744.0
57.18%
125
21602.2
13749.5
57.11%
150
35245.8
22424.1
57.18%
200
84603.2
53821.4
57.19%
250
153539.8
97623.1
57.28%
300
245426.2
155999.5
57.3296
350
370916.5
235697.3
57.37%
400
519915.1
330317.7
57.40%
4 結(jié)論
4.1 在相同條件下燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴馀c焦?fàn)t煤氣能力的對(duì)比分析
    在等壓降、等管徑以及相同管道長(zhǎng)度條件下：
    (1) 低壓狀態(tài)時(shí)，燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴庀鄬?duì)焦?fàn)t煤氣熱負(fù)荷的增長(zhǎng)率為56%～58%。即原有燃?xì)夤艿烙山範(fàn)t煤氣置換為天然氣后管道輸送能力增長(zhǎng)率為56%～58%。
    (2) 中壓狀態(tài)時(shí)。燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴庀鄬?duì)焦?fàn)t煤氣熱負(fù)荷的增長(zhǎng)率為57%～58%，即原有燃?xì)夤艿烙山範(fàn)t煤氣置換為天然氣后管道輸送能力增長(zhǎng)率為57%～58%。
4.2 在不同條件下燃?xì)夤艿垒斔吞烊粴饣蚪範(fàn)t煤氣能力的分析
    分別對(duì)于天然氣和焦?fàn)t煤氣而言，在相同管道長(zhǎng)度條件下：
    (1) 低壓狀態(tài)時(shí)，管道壓降不變管徑增大時(shí)熱負(fù)荷均明顯增大，增長(zhǎng)曲線較陡；管徑不變管道壓降增大時(shí)熱負(fù)荷均隨之增大，增長(zhǎng)相對(duì)較少。由此可見，管徑增大相比壓降增大更能影響燃?xì)廨斔蜔嶝?fù)荷的增長(zhǎng)。
    (2) 中壓狀態(tài)時(shí)，管道入口壓力不變管徑增大時(shí)熱負(fù)荷均明顯增大。增長(zhǎng)曲線較陡；管徑不變管道入口壓力升高時(shí)供氣熱負(fù)荷也增大，但增長(zhǎng)較少。由此可見，管徑增大相比管道人口壓力升高更能影響燃?xì)廨斔蜔嶝?fù)荷的增長(zhǎng)。
    綜上所述，同種氣質(zhì)在管道長(zhǎng)度相等條件下，管徑的變化相比壓力(或者壓力降)更能影響燃?xì)夤艿赖妮斔湍芰Α?/span>
參考文獻(xiàn)
1 段常貴.燃?xì)廨斉?第三版)[M].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社.2001.
2 嚴(yán)銘卿.燃?xì)夤こ淘O(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社.2009.
 
(本文作者：張宇峰1 王新華1 張媛潔1 李春?jiǎn)?sup>2 1.太原市燃?xì)庠O(shè)計(jì)有限公司 030024；2.天津建質(zhì)建設(shè)工程監(jiān)理咨詢有限公司 300000)