國(guó)標(biāo) 16410與EN 30灶具熱效率測(cè)試方法對(duì)比

摘 要

摘要：介紹了GB 16410—2007及EN 30—2—1:1998中灶具熱效率的測(cè)試和計(jì)算方法，分析了測(cè)試及計(jì)算方法的不同對(duì)結(jié)果的影響。關(guān)鍵詞：GB 16410；EN 30；灶具；熱效率Compar
摘要：介紹了GB 16410—2007及EN 30—2—1:1998中灶具熱效率的測(cè)試和計(jì)算方法，分析了測(cè)試及計(jì)算方法的不同對(duì)結(jié)果的影響。
關(guān)鍵詞：GB 16410；EN 30；灶具；熱效率
Comparison of Test Methods of Thermal Efficiency of Gas Hotplate between GB 16410 and EN 30
ZHANG Jian-hai，LIU Wen-bo，HAO Li-hua
Abstract：The test and calculation methods of thermal efficiency of gas hotplate in GB 16410—2007 and EN 30—2—1 are introduced. The influence of different test and calculation methods on the resuit is analyzed.
Key words：GB 16410；EN 30；gas hotplate；thermal efficiency
1 熱效率的測(cè)試計(jì)算方法
   ① GB 16410中熱效率的測(cè)試方法
首先按照GB 16410—2007要求測(cè)試[1]，通過(guò)下式獲得實(shí)測(cè)熱負(fù)荷：
 
式中ФF——實(shí)測(cè)熱負(fù)荷，kW
    q——實(shí)測(cè)燃?xì)饬髁?，m3/h
    QL——0℃、101.3kPa狀態(tài)下，實(shí)測(cè)試驗(yàn)氣低熱值，MJ/m3
    pamb——試驗(yàn)時(shí)的大氣壓力，kPa
    pm——實(shí)測(cè)燃?xì)饬髁坑?jì)內(nèi)的燃?xì)庀鄬?duì)靜壓力，kPa
   pg——溫度為θg時(shí)的飽和水蒸氣壓力(當(dāng)使用干式流量計(jì)測(cè)量時(shí)，pg值應(yīng)乘以試驗(yàn)燃?xì)獾南鄬?duì)濕度進(jìn)行修正)，kPa
    θg——測(cè)定時(shí)燃?xì)饬髁坑?jì)內(nèi)的燃?xì)鉁囟?，?/span>
    通過(guò)GB 16410—2007中表17確定燃燒器選用的坐鍋直徑及加水量進(jìn)行熱效率測(cè)試。在熱效率測(cè)試中，用標(biāo)準(zhǔn)氣、額定壓力分別對(duì)上限鍋和下限鍋進(jìn)行熱效率測(cè)試。燃燒穩(wěn)定后放鍋，水初溫應(yīng)取室溫加5℃，水終溫應(yīng)取水初溫加30℃。從初始溫度前5℃時(shí)開(kāi)始攪拌，到初溫時(shí)停止攪拌并開(kāi)始計(jì)量燃?xì)庀模诒瘸跏紲囟雀?5℃時(shí)再開(kāi)始攪拌，比初始溫度高30℃時(shí)，關(guān)掉燃?xì)饫^續(xù)攪拌，所達(dá)到的最高溫度作為最終溫度。由下式計(jì)算實(shí)測(cè)熱效率，表達(dá)式為：
 
式中ηF——實(shí)測(cè)熱效率，%
    m——加熱水量，kg
    c——水的比熱容，c=4.19×10-3MJ/(kg·K)
    θ2——水的終溫，℃
    θ1——水的初溫，℃
    V——實(shí)測(cè)燃?xì)庀牧浚琺3
同樣條件下做兩次以上試驗(yàn)，連續(xù)兩次熱效率的差在兩次平均值的5%以下時(shí)，取平均值為實(shí)測(cè)熱效率，否則應(yīng)重新試驗(yàn)，直到合格為止。分別測(cè)試計(jì)算完用上限鍋和下限鍋的實(shí)測(cè)熱效率后，用下式計(jì)算試驗(yàn)燃燒器的熱效率，表達(dá)式為：
 
式中ηGB——按照GB 16410的方法測(cè)試的熱效率，%
    ηF,D——使用下限鍋試驗(yàn)時(shí)的實(shí)測(cè)熱效率，%
    qD——使用下限鍋試驗(yàn)時(shí)的鍋底熱流密度(鍋底熱流密度=熱負(fù)荷/鍋在正投影面的面積)，W/cm2
    qU——使用上限鍋試驗(yàn)時(shí)的鍋底熱流密度，W/cm2
    ηF,U——使用上限鍋試驗(yàn)時(shí)的實(shí)測(cè)熱效率，%
    ② EN 30中熱效率的測(cè)試計(jì)算方法
    首先根據(jù)EN 301—1:1998熱負(fù)荷條款要求進(jìn)行測(cè)試[2]，通過(guò)下式計(jì)算得到燃燒器的額定熱負(fù)荷，表達(dá)式為：
    Фn=0.278qnQH    (4)
式中Фn——燃燒器的額定熱負(fù)荷，kW
    qn——額定熱負(fù)荷對(duì)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)(15℃、101.3kPa)下燃?xì)饬髁?，m3/h
    QH——0℃、101.3kPa狀態(tài)下，氣體的高熱值，MJ/m3
   表1為EN 30-2-1:1998燃?xì)庠罹邿嵝蕼y(cè)試用鍋對(duì)應(yīng)的測(cè)試用水量。熱效率測(cè)試用水的初溫應(yīng)控制在(20±1)℃，在標(biāo)準(zhǔn)氣、額定壓力下預(yù)熱燃燒器10min，預(yù)熱期間把燃燒器熱負(fù)荷調(diào)整到表1的額定熱負(fù)荷范圍的下限值。
表1 EN 30-2-1:1998燃?xì)庠罹邿嵝蕼y(cè)試用鍋對(duì)應(yīng)的測(cè)試用水量
額定熱負(fù)荷范圍/kW
測(cè)試用鍋內(nèi)徑/mm
測(cè)試水量/kg
1.16～1.64
220
3.7
1.65～1.98
240
4.8
1.99～2.36
260
6.1
2.37～4.20
260
6.1
＞4.20
300
9.4
    例如，某燃燒器額定熱負(fù)荷為3.0kW，從表1中查得該熱負(fù)荷位于額定熱負(fù)荷范圍欄中的2.37～4.20kW區(qū)間，則熱效率測(cè)試中需把該燃燒器的熱負(fù)荷調(diào)整為2.37～4.20kW區(qū)間的下限值2.37kW進(jìn)行熱效率測(cè)試。
    預(yù)熱10min后坐鍋測(cè)試，并記錄下流量計(jì)的初始數(shù)值，直到水溫上升到(90±1)℃，關(guān)閉閥門(mén)使燃燒器熄滅。記錄鍋內(nèi)水溫所能達(dá)到的最大值θ2，并記錄下氣體消耗量，然后通過(guò)下式計(jì)算熱效率，表達(dá)式為：
 
式中ηEN——按照EN 30的方法測(cè)試的熱效率，%
    K——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)(15℃、103.3kPa)下燃?xì)庀牧?，m3
    m1——水的質(zhì)量，kg
    m2——測(cè)試用鍋的質(zhì)量，kg
2 測(cè)試、計(jì)算方法及數(shù)據(jù)比較
   ① 測(cè)試條件及方法的比較
   兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的測(cè)試要求比較見(jiàn)表2。
表2 兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的測(cè)試要求比較
測(cè)試要求
GB 16410—2007
EN 30—2—1:1998
氣體熱值
燃?xì)獾蜔嶂?/span>
燃?xì)飧邿嶂?/span>
灶前壓力
額定壓力
額定壓力
測(cè)試用水溫升/℃
30±1
70±1
開(kāi)始測(cè)試時(shí)間
燃燒器燃燒穩(wěn)定后
燃燒開(kāi)始10min后
測(cè)試熱負(fù)荷
無(wú)需調(diào)整
調(diào)整到額定熱負(fù)荷
范圍的下限
用鍋直徑
國(guó)標(biāo)規(guī)定用鍋
歐標(biāo)規(guī)定用鍋
   ② 高低熱值對(duì)熱效率的影響
   氣體高熱值或者低熱值參與熱效率公式的計(jì)算后，對(duì)熱效率計(jì)算結(jié)果影響很大。通過(guò)下式得到高、低熱值參與計(jì)算后對(duì)熱效率的影響，表達(dá)式為：
 
式中η——高熱值熱效率與低熱值熱效率之比，%
   考察EN 437:2003[3]及GB/T 13611—2006《城鎮(zhèn)燃?xì)夥诸?lèi)和基本特性》[4]列出的氣體熱值參數(shù)，利用式(6)進(jìn)行計(jì)算，最終得出高、低熱值對(duì)熱效率計(jì)算的影響為6.5%～11.2%，這說(shuō)明EN 30—2—1:1998對(duì)灶具熱效率的要求比國(guó)內(nèi)臺(tái)式灶熱效率要求低是有一定原因的。
    ③ 鍋?zhàn)陨砦鼰崾欠駞⑴c計(jì)算對(duì)熱效率的影響
    從式(5)可知，EN 30—2—1:1998在熱效率計(jì)算過(guò)程中把鍋?zhàn)陨砦盏臒崮芤灿?jì)算在內(nèi)；而GB 16410—2007熱效率計(jì)算中沒(méi)有考慮鍋以及攪拌器吸收的熱量。通過(guò)實(shí)際稱(chēng)量GB 16410—2007規(guī)定的用鍋及攪拌器總質(zhì)量，然后折算到對(duì)應(yīng)水比熱容下的質(zhì)量，再通過(guò)折算質(zhì)量與注水量的比，計(jì)算出鍋和攪拌器吸熱對(duì)熱效率計(jì)算的影響。表3為GB 16410—2007熱效率測(cè)試用鍋及攪拌器吸熱量占水吸熱量的比例。表4為EN 30—2—1:1998熱效率測(cè)試用鍋吸熱量占水吸熱量的比例。
表3 GB 16410—2007熱效率測(cè)試用鍋及攪拌器吸熱量占水吸熱量的比例
坐鍋直徑/mm
160
180
200
220
240
260
280
300
320
360
鍋及攪拌器的質(zhì)量/kg
0.245
0.275
0.315
0.370
0.455
0.590
0.850
1.035
1.070
1.320
折算水量/kg
0.052
0.059
0.067
0.079
0.097
0.126
0.181
0.220
0.228
0.281
注水量/kg
0.800
1.000
1.500
2.000
2.500
3.000
4.000
5.000
6.000
8.000
鍋及攪拌器吸熱量占水吸熱量的比例/%
6.5
5.9
4.5
4.0
3.9
4.2
4.5
4.4
3.8
3.5
注：此表中沒(méi)有列出坐鍋直徑為340mm的鍋，是因?yàn)閲?guó)內(nèi)市場(chǎng)未銷(xiāo)售此型號(hào)鍋。
表4 EN 30—2—1:1998熱效率測(cè)試用鍋吸熱量占水吸熱量的比例
坐鍋直徑/mm
220
240
260
300
鍋的質(zhì)量/kg
0.825
0.945
1.190
1.660
折算水量/kg
0.176
0.201
0.253
0.354
注水量/kg
3.700
4.800
6.100
9.400
鍋吸熱量占水吸
熱量的比例/%
4.8
4.2
4.1
3.8
    通過(guò)以上比較發(fā)現(xiàn)，GB 16410—2007和EN30—2—1:1998的熱效率測(cè)試中，鍋?zhàn)陨砦繜嵴妓鼰崃康谋壤s為4%；區(qū)別在于GB 16410—2007的熱效率計(jì)算中不計(jì)入這部分吸熱量，EN 30—2—1:1998的熱效率計(jì)算中計(jì)入了。
    ④ 水的溫升不同對(duì)熱效率的影響
按照GB 16410—2007的測(cè)試要求，隨機(jī)選取多個(gè)燃燒器和測(cè)試用鍋，對(duì)不同溫升的熱效率進(jìn)行了測(cè)試計(jì)算，取均值后得出了熱效率與溫升的關(guān)系曲線(見(jiàn)圖1)。
 

    表5為同一測(cè)試條件下隨機(jī)選取的5個(gè)燃燒器和測(cè)試用鍋，對(duì)應(yīng)不同溫升得出的熱效率。
    通過(guò)以上理論及對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，可以看出測(cè)試中溫升大小對(duì)熱效率的計(jì)算結(jié)果有一定影響。GB 16410—2007測(cè)試方法下30℃溫升的熱效率值比70℃溫升的熱效率值大2%(絕對(duì)值)左右。
表5 不同溫升下熱效率的測(cè)試結(jié)果
溫升/℃
30
40
50
60
70
燃燒器1的熱效率/%
57.7
56.8
55.9
55.0
54.2
燃燒器2的熱效率/%
55.3
55.2
54.5
53.9
53.5
燃燒器3的熱效率/%
52.6
52.5
52.3
52.0
51.2
燃燒器4的熱效率/%
62.3
61.5
61.1
60.2
59.8
燃燒器5的熱效率/%
53.1
52.6
52.2
50.9
50.3
   ⑤ GB 16410—2007熱效率插值法和EN 30—2—1:1998固定熱負(fù)荷法對(duì)比
    GB 16410—2007中的熱效率插值法是以鍋底熱流密度作為橫坐標(biāo)，以熱效率作為縱坐標(biāo)建立直角坐標(biāo)系。當(dāng)用上限鍋測(cè)試熱效率時(shí)，其橫坐標(biāo)點(diǎn)qU對(duì)應(yīng)的熱效率為ηF,U；用下限鍋測(cè)試熱效率時(shí)，其橫坐標(biāo)點(diǎn)qD對(duì)應(yīng)的熱效率為ηF,D。然后以橫坐標(biāo)為5.47的豎直直線與ηF,U、ηF,D兩點(diǎn)連線的交點(diǎn)的縱坐標(biāo)值，作為此灶具燃燒器熱效率的最終結(jié)果η5.47(見(jiàn)圖2)。熱效率插值法是在不改變熱負(fù)荷的前提下得到的。
    EN 30—2—1:1998熱效率測(cè)試是需要改變熱負(fù)荷的，將熱負(fù)荷調(diào)整到額定熱負(fù)荷范圍的下限，其方法是否能比較客觀地反映燃具燃燒狀態(tài)的特性，值得商榷。
 

3 結(jié)語(yǔ)
    兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)中熱效率的測(cè)試及計(jì)算方法的不同是標(biāo)準(zhǔn)化差異的縮影，也反映了標(biāo)準(zhǔn)是國(guó)家間貿(mào)易保護(hù)的工具。在當(dāng)今世界大融合的環(huán)境下，如何科學(xué)、公正、取長(zhǎng)補(bǔ)短、行之有效地制定及發(fā)展標(biāo)準(zhǔn)的相關(guān)條款，促進(jìn)世界貿(mào)易文化的交流不僅是技術(shù)人員的責(zé)任，也是標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì)及政府需要考慮的事情。
參考文獻(xiàn)：
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[2] EN 30—2—1:1998，Domestic cooking appliance burning gas[S].
[3] EN 437:1993，Test gases-test pressures-appliance categories[S].
[4] GB/T 13611—2006，城鎮(zhèn)燃?xì)夥诸?lèi)和基本特性[S].
 
    (本文作者：張建海 劉文博 郝麗華 中國(guó)市政工程華北設(shè)計(jì)研究總院 天津 300384)