大型低溫LNG儲罐設(shè)計(jì)與建造技術(shù)的新進(jìn)展

摘 要

摘要：天然氣低溫常壓(或低壓)儲存方式因其具有儲存效率高、占地少、儲存規(guī)模易于大型化等優(yōu)點(diǎn)在液化天然氣(LNG)接收終端站、天然氣液化廠和城市燃?xì)庹{(diào)峰系統(tǒng)中得到了越來越
摘要：天然氣低溫常壓(或低壓)儲存方式因其具有儲存效率高、占地少、儲存規(guī)模易于大型化等優(yōu)點(diǎn)在液化天然氣(LNG)接收終端站、天然氣液化廠和城市燃?xì)庹{(diào)峰系統(tǒng)中得到了越來越廣泛的應(yīng)用。為此，對國內(nèi)外大型低溫LNG儲罐建造狀況進(jìn)行了調(diào)研，分析了大型低溫LNG儲罐建造技術(shù)的發(fā)展趨勢，同時(shí)介紹了我國在大型低溫LNG儲罐材料研發(fā)、絕熱分析、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施工工藝等方面的技術(shù)進(jìn)展。結(jié)論指出：國產(chǎn)06Ni9鋼研制及其配套應(yīng)用技術(shù)研究已取得突破，并在大型LNG項(xiàng)目建設(shè)中投入使用，是我國大型低溫LNG儲罐國產(chǎn)化工作邁出的標(biāo)志性一步。
關(guān)鍵詞：LNG大型儲罐；設(shè)計(jì)；建造；進(jìn)展；國產(chǎn)化
    天然氣低溫常壓(或低壓)儲存方式因其儲存效率高、占地節(jié)約、儲存規(guī)模易于大型化等優(yōu)點(diǎn)在液化天然氣(LNG)接收終端站、天然氣液化廠和城市燃?xì)庹{(diào)峰系統(tǒng)中得到了越來越廣泛的應(yīng)用。
1 國內(nèi)外概況
    LNG技術(shù)發(fā)展史可以追溯到20世紀(jì)初期。1914年，美國公布首項(xiàng)LNG專利，并建成小型天然氣液化工廠。1939年，Hope天然氣公司在西弗吉利亞建立了一個(gè)處理量為1000m3/d的天然氣液化工廠，用以研究LNG遠(yuǎn)地運(yùn)輸技術(shù)。1940年，俄亥俄天然氣公司在克利夫蘭建立了處理量為1.13×105m3/d天然氣工廠，制成3臺直徑為17.37m的LNG球形儲罐。1954年出現(xiàn)了第一臺用于液氧的不銹鋼雙壁絕熱平底低溫儲槽。1958年美國芝加哥橋梁鋼鐵公司在路易安那建造了第一座工業(yè)規(guī)模的LNG儲罐，容積為5550m3。從20世紀(jì)50～80年代，雙壁絕熱平底LNG儲罐容積不斷擴(kuò)大：60年代為(1～3)×104m3，70年代為(5～10)×104m3，80年代已超過20×104m3[1～2]。
    日本是世界上建造大型LNG儲罐最多的國家。據(jù)2008年的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，日本擁有27座大型LNG接收終端站，LNG進(jìn)口量占全球的40%，居世界首位[3]。每個(gè)LNG接收終端站都建有數(shù)量不等的LNG儲罐，其中雙壁絕熱平底LNG地面儲罐最大容積已達(dá)20×104m3[4]。另據(jù)報(bào)道，日本正計(jì)劃在橫濱LNG廠建造25×104m3雙壁絕熱平底LNG地面儲罐。
    我國最早建造大型液化氣體儲罐始于20世紀(jì)90年代中期，廣東深圳2臺8×104m3液化石油氣(LPG)低溫儲罐和揚(yáng)子石化1×104m3低溫乙烯儲罐即為其中的代表[5～6]。20世紀(jì)90年代末，上海建造了我國第一臺2×104m3低溫LNG儲罐[7]。2002～2005年合肥通用機(jī)械研究院等單位承擔(dān)原國家經(jīng)貿(mào)委國家“十五”重大技術(shù)裝備研制項(xiàng)目專題“2×104m3液化天然氣儲罐研制”等課題，著重對9%Ni鋼焊接、無損檢測和低溫絕熱材料及結(jié)構(gòu)、LNG儲存安全等進(jìn)行了研究。
    進(jìn)入21世紀(jì)以來，中國海洋石油總公司(下稱中海油)、中國石油天然氣集團(tuán)公司(下稱中石油)、中國石油化工集團(tuán)公司(下稱中石化)三大集團(tuán)分別在廣東、福建、浙江、上海、遼寧、江蘇、山東等沿海省份建立或籌劃建立大型LNG接收終端站，其中廣東、福建項(xiàng)目已建成投產(chǎn)，江蘇、遼寧項(xiàng)目正在建設(shè)中，山東項(xiàng)目尚在前期規(guī)劃中。上述大型LNG接收終端站中大型低溫LNG儲罐建造情況見表1。
    除上述LNG接收終端站外，在天然氣液化領(lǐng)域，新疆廣匯集團(tuán)、中原油田、陜北氣田等小型天然氣液化廠建設(shè)也陸續(xù)展開，其中新疆廣匯集團(tuán)建造了1臺3×104m3的低溫LNG儲罐；在城市燃?xì)庹{(diào)峰領(lǐng)域，上海于2008年又建造了2臺5×104m3的低溫LNG儲罐。
表1 我國LNG接收終端站大型低溫LNG儲罐建造情況統(tǒng)計(jì)表
建設(shè)單位
建設(shè)地
儲罐數(shù)量/臺
儲罐規(guī)格/104m3
備注
中海油
廣東深圳
4
16
3臺建成，1臺在建
福建莆田
4
16
2臺建成，2臺在建
浙江寧波
4
16
2臺建成，2臺在建
上海
3
16
已建成
中石油
遼寧大連
5
16
在建
江蘇南通
3
16
在建
中石化
山東青島
2
16
擬建
    此外，20世紀(jì)初以來，國內(nèi)已建造多臺(1～2)×104m3的低溫乙烯儲罐。目前上海綠堿化工股份有限公司正計(jì)劃建造3×104m3的低溫乙烯儲罐。
2 LNG儲罐設(shè)計(jì)建造規(guī)范與標(biāo)準(zhǔn)
2.1 國外情況
    在大型低溫LNG儲罐設(shè)計(jì)與建造方面，美國、英國(歐盟)、日本等工業(yè)發(fā)達(dá)國家都分別制定了專門的規(guī)范或標(biāo)準(zhǔn)。
2.1.1美國
    《API STD 620大型焊接低壓儲罐設(shè)計(jì)與建造》；《NFPA 59A液化天然氣(LNG)生產(chǎn)、儲存和裝運(yùn)標(biāo)準(zhǔn)》；《API STD 650鋼質(zhì)焊接石油儲罐》。
2.1.2英國
    《BS 7777-1 低溫用平底、立式、圓柱形儲罐-罐儲的設(shè)計(jì)、制造、安裝和操作的一般規(guī)定指南》；《BS 7777-2 低溫設(shè)備用平底、立式、圓柱形儲罐-儲存最低溫度達(dá)-165℃液化氣體的單層、雙層和全密封金屬罐的設(shè)計(jì)和制造規(guī)范》；《BS 7777-3 低溫用平底、立式、圓柱形儲預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土罐基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)和制造及罐內(nèi)襯和罐涂層的設(shè)計(jì)和安裝推薦方法》；《BS 7777-4 低溫用平底、立式、圓柱形儲罐-儲存液態(tài)氧、液態(tài)氮和液態(tài)氬的單層密封罐的設(shè)計(jì)和制造規(guī)范》。
2.1.3歐盟
    20世紀(jì)初歐盟等效采用BS 7777標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布了歐盟的大型低溫LNG儲罐標(biāo)準(zhǔn)：《BS EN 14620-1操作溫度在0℃到-165℃之間的現(xiàn)場組裝立式圓筒平底鋼質(zhì)低溫液化氣體儲罐的設(shè)計(jì)與建造-總則》；《BS EN 14620-2操作溫度在0℃到-165℃之間的現(xiàn)場組裝立式圓筒平底鋼質(zhì)低溫液化氣體儲罐的設(shè)計(jì)與建造金屬構(gòu)件》；《BS EN 14620-3操作溫度在0℃到-165℃之間的現(xiàn)場組裝立式圓筒平底鋼質(zhì)低溫液化氣體儲罐的設(shè)計(jì)與建造-混凝土構(gòu)件》；《BS EN 14620-4操作溫度在0℃到～165℃之間的現(xiàn)場組裝立式圓筒平底鋼質(zhì)低溫液化氣體儲罐的設(shè)計(jì)與建造-隔熱構(gòu)件》；《BS EN 14620-5操作溫度在0℃到-165℃之間的現(xiàn)場組裝立式圓筒平底鋼質(zhì)低溫液化氣體儲罐的設(shè)計(jì)與建造-試驗(yàn)、干燥、除掃和冷卻》。
2.1.4日本
    日本燃?xì)鈪f(xié)會(JGA)制定了如下專門LNG儲罐及設(shè)備設(shè)計(jì)與建造規(guī)范：《JGA指-107-02液化天然氣(LNG)地下儲罐指南》；《JGA指-108-02液化天然氣(LNG)地上儲罐指南》；《JGA指-102-03液化天然氣(LNG)接收站設(shè)備指南》；《JGA指-105-03液化天然氣(LNG)小型接收站設(shè)備指南》。
2.2 國內(nèi)情況
    我國至今尚未頒布專門的大型低溫LNG儲罐設(shè)計(jì)與建造規(guī)范。近年來，全國天然氣標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會正積極組織力量研究和制訂我國液化天然氣行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)體系，并著手按等效采用英國BS 7777的方式制訂我國的大型低溫LNG儲罐設(shè)計(jì)、建造規(guī)范(GB/T)，現(xiàn)已公布了征求意見稿。此外，國內(nèi)在LNG儲存、運(yùn)輸與小型低溫絕熱液化氣體儲罐、現(xiàn)場儲罐施工方面頒布了如下幾個(gè)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)：《GB/T 20368液化天然氣(LNG)生產(chǎn)、儲存和裝運(yùn)(等效采用美國NFPA 59A)》；《SY/T 0608大型焊接低壓儲罐的設(shè)計(jì)與建設(shè)(等效采用美國API STD 620)》；《SY/T 6711液化天然氣接收站安全技術(shù)規(guī)程》；《GB 18442低溫絕熱壓力容器》；《JB/T 9072固定式真空粉末絕熱低溫液體貯槽》；《JB/T 5905真空多層絕熱低溫液體容器》；《SH/T 3537立體式圓筒形低溫儲罐施工技術(shù)規(guī)程》。
3 內(nèi)罐用低溫材料
    目前，低溫LNG儲罐主要采用雙壁絕熱立式圓筒平底結(jié)構(gòu)，按其容積通常如表2所示劃分類別。
表2 低溫LNG儲罐按容積劃分的類別
儲罐規(guī)格/m3
類別
＜200
小型
200～5000
中型
5000～10000
大型
10000～50000
較大型
＞50000
特大型
注：大型低溫LNG儲罐一般是指容積在5000m3以上的儲罐。
    大型低溫LNG儲罐內(nèi)罐用低溫材料選用是其設(shè)計(jì)與建造的技術(shù)關(guān)鍵之一[1]?，F(xiàn)在低溫LNG儲罐內(nèi)罐材料最常用的是9%Ni鋼和不銹鋼，前者因其強(qiáng)度高、低溫韌性好廣泛應(yīng)用于大型低溫LNG儲罐，后者主要用于5000m3以下的中、小型低溫LNG儲罐。
    長期以來，9%Ni鋼及其焊接材料一直依賴進(jìn)口，這也是困擾我國大型LNG工程建設(shè)的一個(gè)難題。2005～2007年，太原鋼鐵集團(tuán)公司承擔(dān)科技部863項(xiàng)目“液化天然氣儲罐用超低溫9%Ni鋼開發(fā)及應(yīng)用技術(shù)”研究工作，研制成功國產(chǎn)9%Ni鋼06Ni9，隨后合肥通用機(jī)械研究院等單位對06Ni9鋼的綜合材料性能與焊接性能進(jìn)行了廣泛而深入的技術(shù)研究[8～11]。結(jié)果表明，國產(chǎn)9%Ni鋼06Ni9包括-196℃沖擊功在內(nèi)的綜合性能指標(biāo)超過了美國標(biāo)準(zhǔn)ASTM A553/A553M(工型)和歐盟標(biāo)準(zhǔn)EN 10028的要求，與日本、歐洲按上述美歐標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)的9%Ni鋼水平相當(dāng)或略高。2007年該鋼通過了全國鍋爐壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會組織的專家評審，同意用于低溫儲罐和低溫壓力容器。中石油在建的江蘇南通、遼寧大連兩個(gè)LNG項(xiàng)目中的16×104m3 LNG儲罐，內(nèi)罐低溫材料已選用國產(chǎn)06Ni9鋼，這是我國大型低溫LNG儲罐國產(chǎn)化的一個(gè)重要里程碑。
4 低溫絕熱材料及結(jié)構(gòu)
大型低溫LNG儲罐絕熱保溫結(jié)構(gòu)分罐頂保溫、側(cè)壁保溫和罐底保溫3部分(圖1)。用于低溫儲罐的保溫絕熱材料應(yīng)滿足導(dǎo)熱系數(shù)小、密度低、吸濕率與吸水率小、抗凍性強(qiáng)、耐火性好、有一定強(qiáng)度，且環(huán)保、耐用和便于施工等要求。大型低溫LNG儲罐絕熱材料大致分為氣孔型、纖維型和氣泡型3類(表3)[12]。

表3 常用絕熱材料分類表
分類
名稱
形狀
氣孔型(無機(jī)物)
膨脹珍珠巖
粉、粒狀
纖維型(無機(jī)物)
玻璃纖維
板、筒、帶、棉氈
石棉氈
板、筒、帶、棉氈
氣泡型(無機(jī)物)
泡沫玻璃
板、筒有機(jī)物
氣泡型(有機(jī)物)
聚氯乙烯泡沫
板、筒
聚苯乙烯泡沫
板、筒
酚醛泡沫
板、筒
硬質(zhì)聚氨酯泡沫
板、筒、現(xiàn)場發(fā)泡材料
    20世紀(jì)90年代末，中國絕熱隔音材料協(xié)會組織專家綜合研究了國內(nèi)各類絕熱材料性能及其施工要求，編制完成《絕熱材料與絕熱工程實(shí)用手冊》[13]，21世紀(jì)初，上海交通大學(xué)等多家從事低溫研究的單位編輯出版了《國產(chǎn)材料低溫性能數(shù)據(jù)匯編》一書，將國內(nèi)數(shù)十年從事低溫物性研究工作的具體成果反映出來[14]。國產(chǎn)低溫絕熱材料在大型低溫LNG儲罐建造中應(yīng)用已取得成熟經(jīng)驗(yàn)。近年來，國內(nèi)又成功開發(fā)多種新型高效的深冷絕熱材料，進(jìn)一步確立了大型低溫LNG儲罐低溫絕熱材料的國產(chǎn)化地位[12]。

    罐頂現(xiàn)多采用外罐拱頂加內(nèi)罐鋁吊頂結(jié)構(gòu)(圖2)，其絕熱結(jié)構(gòu)與施工相對簡單。儲罐側(cè)壁保冷結(jié)構(gòu)如圖3所示。20世紀(jì)80年代以前，大多為單一的松散珍珠巖，其缺點(diǎn)是設(shè)備降溫后，內(nèi)壁收縮使得罐側(cè)壁的上部及頂?shù)倪吘墔^(qū)域缺少珍珠巖，所需二次填充量很大，填充時(shí)間也較長，致使內(nèi)外罐間進(jìn)入大量的空氣，并使得許多水分在兩罐之間的空氣內(nèi)冷凝下來，加劇了設(shè)備的腐蝕。另外，珍珠巖受潮，導(dǎo)熱系數(shù)將變大，使操作期間冷藏液的蒸發(fā)量增加，加大了制冷機(jī)的負(fù)荷，增加了操作成本。20世紀(jì)80年代后期建設(shè)的雙層低溫罐多數(shù)都在內(nèi)罐的外壁增加一層彈性保溫氈，這層氈在松散珍珠巖側(cè)壓力的作用下被壓縮，當(dāng)內(nèi)罐降溫時(shí)，彈性氈回彈，以此來補(bǔ)償罐的收縮量，大大減少了二次填充量，即避免了二次填充。填充物——彈性氈是由玻璃棉制成的，其回彈量等于罐的收縮量，可以很容易計(jì)算出來。對于罐底絕熱保溫結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，不但要保證儲罐的冷損失率降至最小，而且保溫材料還要具有足夠的抗壓強(qiáng)度來支撐儲罐和介質(zhì)重量。根據(jù)罐底受力情況和最大限度降低冷損失率，建議將底部絕熱保溫結(jié)構(gòu)分成周邊圈梁和中心圓形隔熱區(qū)兩部分，參見圖3[15]。
    多年來，國內(nèi)研究者[16～19]對大型低溫液化氣體儲罐絕熱結(jié)構(gòu)的絕熱分析與計(jì)算工程方法進(jìn)行了大量研究，為大型低溫LNG儲罐絕熱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)奠定了基礎(chǔ)。
5 LNG儲罐制造與施工工藝技術(shù)
5.1 06Ni9鋼應(yīng)用研究
    為了推進(jìn)國產(chǎn)9%Ni鋼06Ni9在大型低溫LNG儲罐上的應(yīng)用，合肥通用機(jī)械研究院等單位對06Ni9鋼從成形加工、焊接、無損檢測和熱處理等方面進(jìn)行了研究，本文著重介紹焊接試驗(yàn)研究方面的工作[11]。
5.1.1試驗(yàn)方法
    采用GLEEBLE 1500熱模擬試驗(yàn)機(jī)分別模擬單道焊和多道焊的焊接熱循環(huán)，研究不同熱循環(huán)條件下的06Ni9鋼焊接熱影響(HAZ)性能和組織狀況，并進(jìn)行了實(shí)物焊接試板試驗(yàn)。
5.1.2試驗(yàn)內(nèi)容及結(jié)果
    1) 首先對試驗(yàn)用材料進(jìn)行化學(xué)成分分析和力學(xué)性能試驗(yàn)，結(jié)果表明國產(chǎn)06Ni9鋼各項(xiàng)指標(biāo)均明顯高于歐盟標(biāo)準(zhǔn)EN 10028要求。
    2) 對單道焊和多道焊模熱循環(huán)試樣分別進(jìn)行低溫沖擊試驗(yàn)、顯微組織分析和沖擊斷口分析等試驗(yàn)研究。沖擊試驗(yàn)結(jié)果分別見表4、5。
表4 單道焊熱模擬試樣的低溫沖擊功試驗(yàn)結(jié)果表
冷卻時(shí)間(t8/5)/s
沖擊功(AKV(-196℃))/J
8
127
17
113
29
82
表5 多道焊熱模擬試樣的低溫沖擊功試驗(yàn)結(jié)果表
    峰值溫度(tp)/℃
沖擊功(AKV(-196℃))/J
1350+1150
93
1350+900
122
1350+620
71
1350+1150+900
133
1350+1150+620
97
1350+1150+900+620
144
結(jié)果表明，經(jīng)模擬焊接熱循環(huán)后其低溫沖擊功與母材相比均明顯降低，且隨著熱輸入的增加即t8/5時(shí)間的增加，熱模擬試樣的低溫韌性呈明顯下降趨勢。兩道焊第二道熱循環(huán)的峰值溫度為900℃時(shí)，低溫沖擊功最高；第二道峰值溫度為620℃時(shí)，低溫沖擊功最低；多次熱循環(huán)沖擊韌性比相應(yīng)的一次、二次熱循環(huán)沖擊韌性顯著提高。
    3) 對20mm厚的06Ni9鋼焊接試板的焊接接頭進(jìn)行了低溫沖擊試驗(yàn)，結(jié)果表明焊接試板焊接接頭熱影響區(qū)(HAZ)-196℃沖擊功比相應(yīng)的相同溫度熱過程的熱模擬試樣高。
5.1.3試驗(yàn)研究結(jié)論
    1) 國產(chǎn)06Ni9鋼單道焊(峰值溫度1350℃)，隨著熱輸入增加即t8/5；時(shí)間的增加，沖擊韌性呈下降趨勢。
    2) 兩道焊(第一道峰值溫度為1350℃)當(dāng)?shù)诙婪逯禍囟葹?00℃時(shí)沖擊韌性最高，第二道峰值溫度為600℃時(shí)沖擊韌性最差。
    3) 多道焊相應(yīng)峰值溫度模擬試樣的低溫韌性顯著提高。故9Ni鋼的焊接宜采用小熱輸入、多層多道焊接。
    4) 上述焊接試驗(yàn)結(jié)果表明，國產(chǎn)06Ni9鋼采用適當(dāng)?shù)臒彷斎?、溫度和多層多道焊接工藝，能獲得良好的低溫韌性，可滿足LNG低溫儲罐對低溫性能的要求。
5.2 施工工藝技術(shù)
    國內(nèi)已經(jīng)和正在建造的低溫LNG儲罐，不管其工藝及設(shè)備技術(shù)來自何方，但儲罐建造施工無一例外地都由國內(nèi)施工隊(duì)伍完成。因此，國內(nèi)較早承擔(dān)大型低溫LNG儲罐建造施工的企業(yè)，已積累了豐富的經(jīng)驗(yàn)，并在基礎(chǔ)及罐壁混凝土施工、內(nèi)外罐組裝焊接施工和絕熱結(jié)構(gòu)施工等方面對國外技術(shù)進(jìn)行了改進(jìn)。
5.2.1混凝土施工
    邸國清結(jié)合福建LNG項(xiàng)目16×104m3 LNG混凝土外罐現(xiàn)場施工案例[20]，分別從混凝土承臺、墻體、罐穹頂以及預(yù)應(yīng)力施工等方面進(jìn)行了分析與總結(jié)，提出了大型低溫LNG儲罐混凝土外罐施工中的控制要點(diǎn)。束廉階等結(jié)合上海LNG事故備用站2臺5×104m3 LNG儲罐的預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)及施工實(shí)踐[21]，對預(yù)留孔道施工、預(yù)應(yīng)力筋穿束、張拉順序、張拉方式、孔道灌漿等各環(huán)節(jié)都進(jìn)行了分析與探討，為今后同類儲罐施工留下了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。
5.2.2內(nèi)外罐組裝焊接施工
    對雙金屬罐內(nèi)外罐的組裝焊接施工，國內(nèi)的工程設(shè)計(jì)和施工企業(yè)參考過去大型石油儲罐的施工經(jīng)驗(yàn)，結(jié)合雙層罐結(jié)構(gòu)與施工要求的特點(diǎn)，提出了一系列具體實(shí)用的施工工藝方法，如內(nèi)罐底板的環(huán)板與中心底板的排板優(yōu)化[22]、雙金屬罐正裝法與倒裝法的經(jīng)濟(jì)性及工期與質(zhì)量保證情況對比[23]和罐頂氣吹頂升工藝措施[24]等。這些工作促進(jìn)了我國大型低溫LNG儲罐雙金屬罐內(nèi)外罐的組裝焊接施工工藝技術(shù)的進(jìn)步。
5.2.3絕熱結(jié)構(gòu)施工
    上海市安裝工程有限公司等單位結(jié)合多年大型低溫LNG施工實(shí)踐，對膨脹珍珠巖充填技術(shù)進(jìn)行了總結(jié)，從材料要求、工藝流程、施工準(zhǔn)備、施工專用設(shè)備和施工作業(yè)等方面提出了具體措施和應(yīng)注意的問題，并通過施工實(shí)踐驗(yàn)證，取得了良好的效果[25]。
6 結(jié)論
    1) 國產(chǎn)06Ni9鋼研制及其配套應(yīng)用技術(shù)研究已取得突破，并在LNG項(xiàng)目建設(shè)中投入使用，使我國大型低溫LNG儲罐國產(chǎn)化進(jìn)程邁出了標(biāo)志性的一步。
    2) 我國工程設(shè)計(jì)與施工企業(yè)的大型低溫LNG儲罐設(shè)計(jì)建造實(shí)踐和有關(guān)高校、科研機(jī)構(gòu)及企業(yè)在LNG相關(guān)的設(shè)計(jì)規(guī)范與標(biāo)準(zhǔn)、絕熱材料及結(jié)構(gòu)、施工工藝技術(shù)等方面所取得的積極進(jìn)展，為我國大型低溫LNG儲罐國產(chǎn)化打下了一定的基礎(chǔ)。
    3) 根據(jù)目前國內(nèi)大型低溫LNG儲罐設(shè)計(jì)、建造技術(shù)現(xiàn)狀，我國3×104m3以下的LNG儲罐實(shí)現(xiàn)自主設(shè)計(jì)、建造的條件已基本成熟。
    4) 我國在大型低溫LNG儲罐標(biāo)準(zhǔn)化以及設(shè)計(jì)與建造專利技術(shù)方面與美國、歐盟、日本等工業(yè)發(fā)達(dá)國家相比仍存在較大差距。這也是目前制約3×104m3以上LNG儲罐實(shí)現(xiàn)自主設(shè)計(jì)、建造的一個(gè)重要因素。
參考文獻(xiàn)
[1] 徐文淵，蔣長安.天然氣利用手冊[M].北京：中國石化出版社，2002.
[2] 顧安忠.液化天然氣技術(shù)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004.
[3] 王立敏.國內(nèi)外LNG行業(yè)的變化與趨勢[J].國際石油經(jīng)濟(jì)，2008(12)：57-62.
[4] 熊光德，毛云龍.LNG的儲存與運(yùn)輸[J].天然氣與石油，2008，23(2)：17-20.
[5] 邢獻(xiàn)軍，楊必應(yīng)，周曉清，等.大型低溫常壓液化石油氣儲罐的設(shè)計(jì)[J].壓力容器，2001，18(1)：48-50.
[6] 劉祥儒.9Ni鋼低溫儲罐焊接施工經(jīng)驗(yàn)與工藝問題探討[J].石油工程建設(shè)，1997，23(5)：14-18.
[7] 嚴(yán)藝敏.上海液化天然氣事故氣源備用站[J].城市公用事業(yè)，1999，13(4)：30-32.
[8] 劉東風(fēng)，崔天燮，王采煥，等.太鋼06Ni9鋼母材和焊接接頭斷裂韌性實(shí)驗(yàn)評定[J].太鋼科技，2007(3)：13-16.
[9] 王國華，衛(wèi)英慧，劉東風(fēng)，等.06Ni9鋼熱處理工藝對組織性能的影響[J].山西冶金，2009，32(1)：14-16.
[10] 劉東風(fēng)，崔天燮，王采煥.06Ni9鋼熱處理性能及組織結(jié)構(gòu)[J].太鋼科技，2008(1)：20-25.
[11] 王國平，陳學(xué)兵，王冰.超低碳9Ni鋼焊接接頭低溫韌性[J].焊接學(xué)報(bào)，2008，29(3)：37-40.
[12] 李雨康，張世榮.深冷絕熱材料的探討[J].中國海洋平臺，2001，16(3)：31-34.
[13] 中國絕熱隔音材料協(xié)會.絕熱材料與絕熱工程實(shí)用手冊[M].北京：中國建材工業(yè)出版社，1998.
[14] 徐烈.我國低溫絕熱與貯運(yùn)技術(shù)的發(fā)展與應(yīng)用[J].低溫工程，2001(2)：1-8.
[15] 陳江凡，鄒華生，龔敏.大型液化氣低溫儲罐結(jié)構(gòu)及其保冷設(shè)計(jì)[J].油氣儲運(yùn)，2006，25(7)：11-15.
[16] 徐烈.低溫絕熱與儲運(yùn)技術(shù)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1999.
[17] 王良軍，劉揚(yáng)，羅仔源，等.大型LNG地上全容儲罐的冷卻技術(shù)研究[J].天然氣工業(yè)，2010，30(1)：93-95.
[18] 王良軍，劉揚(yáng).大型儲罐內(nèi)LNG翻滾機(jī)理和預(yù)防措施[J].天然氣工業(yè)，2008，28(5)：97-99.
[19] 時(shí)國華，王松嶺，荊有印.LNG氣化站儲罐最優(yōu)配置模型[J].天然氣工業(yè)，2008，28(5)：100-102.
[20] 邸國清.16萬m3 LNG混凝土外罐施工控制要點(diǎn)[J].石油工程建設(shè)，2008，34(4)：30-34.
[21] 束廉階，施廣明，呂游州，等.大型低溫液化天然氣鋼筋混凝土儲罐預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)與施工技術(shù)[R].上海：上海電力建筑工程公司，2008.
[22] 程久歡，賈士林，葉忠志.LNG低溫儲罐內(nèi)罐底板與環(huán)板排板的探討[J].石油工程建設(shè)，2009，35(2)：77-79.
[23] 冷輝.中小型雙層金屬結(jié)構(gòu)低溫儲罐正裝倒裝施工工藝對比[J].石油化工建設(shè)，2006，28(6)：55-56.
[24] 楊新和.氣吹法安裝LNG儲罐罐頂[J].石油化工建設(shè)，2009(3)：58-60.
[25] 秦凱凱.50000m3 LNG儲罐膨脹珍珠巖充填技術(shù)[R].上海：上海市安裝工程有限公司，2009.
 
(本文作者：王冰1，2 陳學(xué)東1，2 王國平3 1.合肥通用機(jī)械研究院；2.國家壓力容器與管道安全工程技術(shù)研究中心；3.合肥工業(yè)大學(xué))